【文章內(nèi)容簡介】 bi／ ti ci ITi= ci bi ti3（10 3m4）翼緣板① 200 1/3 腹板② 15 ∑ ②計算抗扭修正系數(shù) β對于本橋主梁的間距相同，且主梁為等截面，則得β= （37）21TiiGlIEa??式中：G=，L=， =5=，a 1=，a 2=6m，a 3=0m，a 4=，a 5=，I i=計算得 β=③按修正剛性橫梁法計算橫向影響線豎標值ηij = ＋β （38）1n421iiae??式中：n=5 ， =2（ 2+）= （m 2）521ia?計算結果列于下表中。表 ηij 值梁號 ηi1 ηi2 ηi3 ηi4 ηi51 2 3 ④計算荷載橫向分布系數(shù) 1 號梁的橫向影響線和最不利荷載布置圖式如圖 所示。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）131803 P圖 跨中的橫向分布系數(shù) mc 計算圖式（單位：mm）可變作用（公路—Ⅱ級）：兩車道：m cq= （+ + +）=可變作用（人群）m cr=（2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù) m0如圖 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進行布載，1 號梁可變作用的橫向分布系數(shù)計算如下：山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）14號 3 號2 號1 180 130 180 圖 支點的橫向分布系數(shù) mo 計算圖式（單位：mm ）可變作用（汽車）m oq= =?可變作用（人群）m or=（3）橫向分布系數(shù)匯總（見表 ）表 1 號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可變作用類別 mc m0公路—Ⅱ級 人群 車道荷載的取值 按《橋規(guī)》 條，公路—Ⅱ級的均布荷載標準值 qk 和集中荷載標準值 Pk 為： qk=計算彎矩時： Pk=（ （－5）+180）360185?山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）15=（kN ）計算剪力時： Pk =（kN） 計算可變作用效應在可變作用效應計算中，本橋對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：支點處橫向分布系數(shù)取 m0，從支點至第一根橫隔梁，橫向分布系數(shù)從 m0直線過渡到 mc，其余梁段均取 mc。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力 （39）kkSqpy???圖 跨中截面作用效應計算圖式可變作用（汽車）標準效應：=1（+）=（kNm）maxM1（+ ）= （kN ）V山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）16可變作用（人群）效應：Q==（kNm ） =（kNm）maxM== （kN）maxV（2）求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖 為四分點截面作用效應的計算圖示。 彎 矩 影 響 線剪 力 影 響 線人 人汽人圖 四分點截面作用效應計算圖式可變作用（汽車）標準效應：（+ ）=（kNm）maxM=（+ ）= （kN ）V可變作用（人群）效應：==（kNm）max山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）17==11047（kN）maxV （3）求支點截面的最大剪力 剪 力 影 響 線人 汽人圖 支點截面剪力計算圖式可變作用（汽車）效應：V =（+1 ）+ （（）+（）1）= （kN）可變作用（人群）效應：=+（）=（kN）max 主梁作用效應組合本橋按《橋規(guī)》~ 條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載力極限狀態(tài)基本組合，見下表。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）18表 主梁作用效應組合 梁位 邊主梁 內(nèi)主梁項目 跨中 l/4 支點 跨中 l/4 支點（1）彎矩（KN﹒m）①恒載 ② 恒載 ③汽車 ④ 汽車 ⑤人 ⑥ 人 ②+④+⑥ 0 0（2）剪力（KN）①恒載 0 0 ② 恒載 0 0 ③汽車 ④ 汽車 ⑤人 ⑥ 人 ②+④+⑥ 山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）224 截面配筋設計 主筋配置與校核考慮施工便利，多主梁主筋配置一致，由正截面極限狀態(tài)設計控制，取 ?A設主筋凈保護層 3cm，考慮主筋多層重疊，暫取 a=8cm，則主梁有效高 cm。0132180h??翼板計算寬依據(jù)《公預規(guī)》取下述最小值： 6510m21480ffkfblh???故取 f fb（1）..2dMkNm???AC40 混凝土， )2/1380()2(0 ?????ffcdhb屬于第一類型，即中性軸位于翼板內(nèi)，可按單筋矩形截面計算。（2）受壓區(qū)高度 x 帶入數(shù)據(jù)， 可得：)2(00hbfMcd???x=72mm ， x=7288mm，取 x=72mm 。???滿足要求。（3）所需鋼筋面積 ???取 9 ，A=7238mm ，滿足2?2要求。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）23（4）正截面承載力復核鋼筋外徑 。32?實際 a=30+3= ()2 (.7681/2) kNmM??????????A受 壓 區(qū) 高 度截 面 所 能 承 受 彎 矩圖 為彎起鋼筋布置與全梁承載力校核附圖。圖 彎起鋼筋布置與全梁承載力校核圖山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）24 斜筋與箍筋配置 ml48751904?由斜截面承載極限狀態(tài)控制，從全梁設計剪力圖知，距支點 處剪2h力組合值。 kNVd )( ????按 伸過支點考慮，對支點截面：?)/.30(0 ??上限值控制梁截面尺寸。 130,3 . dkcu VkNbhfV ????????上梁截面尺寸滿足要求。下限值確定構造配箍段： kNbhfVtd . 303 ????????上半跨構造布箍筋段長： ?（1）設計剪力圖分配依據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，混凝土與箍筋承擔值==彎起鋼筋承擔值 =（2）箍筋配置山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）25支點截面主筋 ，A=1609mm32?2縱向配筋百分率 %???? ??p箍筋配筋率 svfcudsvbhV,20331 6./[)4.(???故 ,???svsv??符合規(guī)范要求。選用雙肢箍筋 。2108Asv， 則?箍筋間距 S=101/（160）=參考《標準圖》 ，采用 S=80mm。（3）彎起鋼筋布置第一排彎起鋼筋： 1 0113, bsbdsbVrVAfAsi????????????所 需 彎 起 鋼 筋 面 積彎 起 鋼 筋 彎 角彎 筋 采 用 主 梁 縱 向 主 筋 彎 起212,9,sb?實 際 大 于 所 需 面 積 ， 故 滿 足 要 求 。第 二 、 三 、 四 、 五 、 六 、 七 排 彎 筋 剪 力 變 小 ， 所 需 面 積 也 變 小 。均用 即可。為保證按安全加第八、九、十排斜筋，分別采用 2,3加焊筋。16山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）2628910=4msbssbA? 全梁承載力校核通過繪制全梁承載力包絡圖[圖 ]可見：全梁基本組合彎矩變化曲線均位于鋼筋逐步彎起后的全梁正截面抗彎能力彎矩折線形圖線以內(nèi)，足以保證全梁個截面承載安全。全梁配筋構造均滿足《公預規(guī)》相關規(guī)定要求，如各主筋的彎起點距其充分利用點距離均大于梁的半高，故斜截面抗彎能力不再對此進行核算。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）275 行車道板計算 內(nèi)力計算（1）恒載內(nèi)力每米板長恒載集度：瀝青混凝土 123＝C40 混凝土 （++8）124 ＝ kN/MT 梁翼板 （+ ） /225＝ kN/MmkNg/???彎矩????， 其 中剪力 NglQq ??（2）活載內(nèi)力a=a +l/3=+，單輪布置。101()(/4).??????A山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）28 內(nèi)力組合 1..????A 截面配筋設計結構重要性系數(shù) r=，C40 混凝土，取 a=4cm，h=16040=80cm。 計算解得 x=，或 x= 取)2/(xhbfrcd??x=。所需鋼筋面積 ???取 ，A=4926mm28?2 057146a）支點斷面 1501508276b）跨中斷面圖 行車道板受力鋼筋布置圖式（單位：mm ） 截面強度計算山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）29取凈保護層 3cm，??????滿足要求。 0 03(/2)????????A滿 足 要 求 。滿 足 要 求 。故不需作抗震配筋與抗剪強度核算。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）306 主梁裂縫、撓度與預拱度驗算 裂縫寬度驗算縱向主筋百分率 )61480(.621073)(0 ?????????ffpshbA?3..CTC?主 筋 為 帶 肋 鋼 筋 ， 。 形 梁 ，根據(jù)《通用規(guī)范》 ，長期效應組合內(nèi)力為： ()??????A短期效應組合內(nèi)力為： () ?A4.. ????slNC短期效應組合引起開裂截面縱向主筋應力： ??最大裂縫寬度 (). dWCEp????本橋屬于Ⅱ類環(huán)境 20224.?fk故滿足抗裂性要求。 撓度驗算（1）等效截面抗彎剛度①開裂截面山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）31??csE?換算截面重心在梁肋內(nèi)，按 T 形截面計算，即： 計算解得：0)()(202??xhAhxbxsEfff ?x=，x= 取 x=。換算截面慣矩332022()() fEsbJxAhxm?????開裂截面抗彎剛度 ②全截面換算截面重心 0)()(2)(202????xhAhxbhxbx sEffff ?計算解得 x=，x=。取 x=。3320 014()() .4780mfffEsbxJxhAx?????全截面剛度 。??換算截面重心至受拉邊緣距離 。???換算截面對受拉邊緣彈性抵抗矩 。7/1WJ?換算截面重心以上部分對重心軸靜矩： 2 740()()?????③開裂彎矩 crM493./???山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）32④等效截面抗彎剛度 ()[1()]crcrssBM?????A（2）消除結構自重影響后的長期撓度 2()???????滿足要求。 預拱度設置荷載短期效應組合并考慮長期效應影響產(chǎn)生的長期撓度為 ?????應設置預拱度。預拱度值按結構自重和 1/2 可變荷載頻遇值計算的長期撓度采用。不計汽車活載沖擊，故有 789()nsdGKZjQKlMSSk?????????故簡支 T 梁預制時，其跨中預拱度值取 14mm，其余各點位預拱度值按拋物線取值即可。山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）337 橫隔梁計算 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)《橋規(guī)》 條規(guī)定，橋梁結構的局部加載計算應采用車輛荷載，圖 示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。圖 跨中橫隔梁的受載圖式（單位：m）縱向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：P o= ??i???????山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）34跨中橫隔梁受力影響線的面積： Ω= 人群荷載： = ??.??0q???人（kN/m）.?? 跨中橫隔梁的作用效應影響線通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側邊緣處的截面較大。所以，如圖 所示的跨中橫隔梁，本題可以只取 A、B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取 1 號梁右和 2 號梁右截面計算剪力。本題采用修正的剛性橫梁法計算橫隔梁作用效應，先需作出相應的作用效應影響線。 繪制彎矩影響線（1） 計算公式如圖 所示，在橋梁跨中當單位荷載 P=1 作用在 j 號梁軸上時，i號所受的作用為豎向力 。因此，由平衡條件就可寫出 A 截面的彎矩計i,j?算公式：當 P=1 作用在截面 A 的左側時： 即: 1A,jjb2jjb3A,jM=+ 1e=A?? ,jjjj 式中：b iA——i 號梁軸到 A 截面的距離；eA——單位荷載 P=1 作用位置到 A 截面的距離。當 P=1 作用在截面 A 的右側時，同理可得： ,j1j2j3j= b+ b??（2）計算彎矩影響線值山東科技大學學生畢業(yè)設計（論文）35在表 5 中已得到： ， ， ，?????? ， ， ， ，???2342246254對于 A 截面的彎矩 MA 影響線可計算如下：P=1 作用在 1 號梁軸上時：12 b+ .+.=????? P=1 作用在 4 號梁軸上時： ,....4AA???P=1 作用在 5 號梁軸上時：???????根據(jù)上述三點坐標和 A 截面位置，便可繪出 MA 影響線如圖 . b 所示。同理，MB 影響線計算如下：??????????44 245125....B