預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁t形梁橋設(shè)計計算畢業(yè)設(shè)計橋梁(編輯修改稿)
2025-07-26 06:37 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 （cm)y2（cm)y3（cm)y4（cm)y5（cm)R(cm)N1（N2)27714406N34777443N4（N5)64196545N699193634（3）各截面鋼束位置及其傾角計算任然以號鋼束為例，如圖112所示，計算鋼束上任一點離梁底距離及該點處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，為點所在計算截面處鋼束位置的升高值。計算時，首先應(yīng)判斷出點所在處的區(qū)段，然后計算和。當(dāng)時，點位于直線段還未彎起，故當(dāng)時，點位于圓弧彎曲段，按下式計算和：當(dāng)時，點位于靠近錨固端的直線段，此時，按下式計算：；各截面鋼束位置及其傾角計算值詳見表19所示表19 各截面鋼束位置及其傾角計算表計算截面鋼束編號跨中截面（II)N111097642為負(fù)值鋼筋未彎起00200N212197922100N314307852100N414307852100N514307852100N614307852100四分點截面N111097642238338N212197922153253N314307852150250N414307852150250N514307852150250N614307852150250支點截面N1110976421011271227N2121979227756856N314307852314414N414307852314414N514307852314414N614307852314414非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為，則有：先假定為第一類T形截面，有公式計算受壓區(qū)高度求得：則根據(jù)正截面承載力計算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：采用7根直徑為22的HRB400鋼筋，提供的鋼筋截面面積為，在梁底布置成一排，如圖114所示，其間距為，鋼筋重心到底邊的距離為。圖114 非預(yù)應(yīng)力綱紀(jì)布置圖第四章 中梁截面幾何特性計算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算，本設(shè)計的T形梁從施工到運營經(jīng)歷了如下三個階段：主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計強度90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬度為1400mm灌漿封錨，中梁吊裝就位并現(xiàn)澆300mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力，主梁吊裝就位后現(xiàn)澆300mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時的截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度仍為1400mm.橋面、欄桿及人行道施工和運營階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板的寬度為2000mm。截面幾何特性的計算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表于110中，同理，可求得其他受力階段控制截面幾何特性如表111所示。表110 第一階段跨中截面集合特性計算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全截面非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積=1455預(yù)留管道面積4=1375凈截面面積=表111 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計算截面 (mm) (mm)階段1：孔道壓漿前跨中截面+05 +11+08+08+08l/4截面+05 +11+08+08+08支點截面+05 +11+08+08+09階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中截面+05 +11+08+08+08l/4截面+05 +11+08+08+08支點截面+06 +11+08+08+09階段3：濕接縫結(jié)硬后跨中截面+05 +11+08+08+08l/4截面+05 +11+08+08+08支點截面+06 +11+08+08+09第4章 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算一、 正截面承載力計算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行截面承載力計算（1）求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，由式計算混凝土受壓區(qū)高度：受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)說明確定是第一類T形截面梁（2）正截面承載力計算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置見圖111和圖113，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離為：所以從表17的序號⑦可知，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計值，截面抗彎承載力由：跨中截面承載力滿足要求。二、 斜截面承載力計算斜截面抗剪承載力計算預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對按規(guī)定需要驗算的各截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，下面分別對截面（變化點截面），支座截面處的斜截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。（1）截面抗剪承載力就算。①、首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面強度，上、下限復(fù)核 即，式中，為混凝土強度等級，這里，（腹板厚度）。為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至混凝土受壓力緣的距離。這里，縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為所以，為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。于是：計算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。②．斜截面抗剪承載力計算其中， 式中， 箍筋選用雙肢直徑為10mm的。，間距 ，則，故 。采用全部4束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即 。， 。變化點截面斜截抗剪滿足要求，非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力預(yù)備，未予考慮。（2）支座截面抗剪承載力計算①．式中 ， ， ，所以， ，于是：②．斜截面承載力計算，即 ，箍筋選用雙肢直徑為10mm的。，間距 ，則，故 。采用全部4束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即 。所以， ， 。第6章 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算一、 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力 。 按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定采用 ，二、 鋼束應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失對于跨中截面：，為錨固點到支點中線的水平距離。，分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時查表，；為從張拉端到跨中截面間管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里至的角度。，。跨中截面（ⅠⅠ）各鋼束摩擦應(yīng)力損失值見下表112表112 跨中（II）截面摩擦應(yīng)力損失計算鋼束編號度弧度N6121395N4(5)71395264. 97N361395N1(2)313952平均值同理，可計算出其他控制截面處的值，各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計算結(jié)果列于下來，截面跨中（ⅠⅠ）支點平均值（）錨具變形，鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（） 計算錨具變形，鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。首先，根據(jù)計算反摩阻影響長度。式中的為張拉端錨固變形，由表查得。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長度，列表計算于下表114中。表1—14 反摩阻影響長度計算表鋼束編號N1(N2) N3 N4(N5) N6 求得后可知四束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，若，則表示該截面不受反摩阻影響，將各控制截面的計算列于下表115所示。表1—15 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計
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