【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 鋼束長度（mm）①②③④⑤⑥⑦⑧=⑥+⑦40000453823222343801200355804000045381620034424120035624660007487622634462120035662660007487210034490120035690 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量之后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。1. T形截面梁受壓翼板的有效寬度為= =205mm= = =11266mm=2400mm =b + 2 + 12 =600 + 2600 + 12205 =4260mm故取壓翼板的有效寬度為= 2400mm2．鋼筋數(shù)量計(jì)算由附表得 = MPa = MPa =280 MPa = 1 則 M==1 = KNm設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底部的距離為130mm 則： = 2300–30 = 2170mm() = 2400205(2170) = KNm KNm = M 故屬于第一類T形截面≤= () ==2400x (2170)簡(jiǎn)化整理得： 4340x + 468147 = 0解之得 x = ＜=205mm = = =采用6根直徑25 的HRB335鋼筋，提供的鋼筋截面面積為 =2945 在梁底布置成一排如下圖所示鋼筋重心到底邊的距離=60mm 截面復(fù)核 = =90mm則實(shí)際有效高度 = 2300–90 =2210 mm =2400205 12604448 = KNm =2802945 = = KNm由于 故屬于第一類T形截面則x = = =120 mm 求得正截面的抗彎承載能力： = () =2400120(2203) = KNm KNm = M又 = = = % =2 %故截面復(fù)核滿足要求所以設(shè)計(jì)安全 5 計(jì)算主梁截面幾何特性 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算，本設(shè)計(jì)中主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了以下幾個(gè)階段(1) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅰ階段） 主梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬為1700mm。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆350mm濕接縫（Ⅱ階段） 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆350mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所有此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1700mm。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段（Ⅲ階段） 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2400mm。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下，第一階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對(duì)上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面2240013133預(yù)留管道面積2190012635凈截面面積—四分點(diǎn)1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)留管道面積197204凈截面面積—支點(diǎn)1混凝土全截面2非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)留管道面積120004凈截面面積—第二階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對(duì)上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積219004凈截面面積—四分點(diǎn)1混凝土全截面8742非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積197204凈截面面積—支點(diǎn)1混凝土全截面10302非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積120004凈截面面積—第三階段截面幾何特性截面位置分塊名稱分塊面積（）分塊重心至上緣距離（mm）分塊對(duì)上緣凈矩（）分塊的自身慣矩（）（mm）（）∑I=（）跨中1混凝土全截面9862非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積219004凈截面面積—四分點(diǎn)1混凝土全截面9862非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面224003預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積197204凈截面面積—支點(diǎn)1混凝土全截面1026．42非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面2240011993預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積120001594凈截面面積1041—備注：= = 非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面：（）受力階段計(jì)算截面A（）（cm）（cm）I（）W（）Wu=I/Wb=I/Wp=I/一階段跨中874060146600648800281000498400四分點(diǎn)874060990100654600294000534400支點(diǎn)1340851029400492400463900311700二階段跨中874066051800672800309000573300四分點(diǎn)874065060200666100313000593500支點(diǎn)13408100．85 51284700508600466000267800三階段跨中986074184600840400347700592900四分點(diǎn)986073102000832200352600612400支點(diǎn)13464513317004931004667003228006 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉的控制應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》==1860=1395Mpa 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》，設(shè)計(jì)公式為：=〔1〕μ—鋼束與管道壁的摩檫系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋金屬波紋管μ=，k—管道每米局部偏差對(duì)摩檫的影響系數(shù)，取k=，θ—從張拉端到跨中截面間管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里，只有豎彎，其角度為176。和不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度=176。，平彎角度為=176。，所以空間轉(zhuǎn)角為==176。x—從張拉端到計(jì)算截面的管道長度（m）鋼束位置鋼束號(hào)x（m）度弧度四分點(diǎn)（）139513951395跨中（）139513951395支點(diǎn)（）001395001395001395備注：跨中截面 = Mpa 四分點(diǎn)截面 = MPa 支點(diǎn)截面： = MPa 錨具變形，鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形，鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)，應(yīng)考慮錨固后反力摩擦的影響。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，計(jì)算公式如下： 反向摩擦影響長度：=，其中=/LΣL—錨具變形、鋼束回縮值，按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于夾片式錨具頂壓張拉時(shí)，∑△L=4㎜ —單位長度由管道摩檫引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算 =/L其中： —張拉端錨下控制應(yīng)力， —預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩檫損失后錨固端應(yīng)力，即扣除σL1后的鋼筋應(yīng)力； 反摩阻影響長度計(jì)算表 截面位置鋼束號(hào)=（MPa）（MPa）=（MPa）L（mm）=/L（MPa）（mm）跨中13951717313486139517173134861395171731032913951717310329L/413958740152571395874010971139587407875139587407875支點(diǎn)139529019304139529019304139529019304139529019304 從表中中可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足Lf≤L1，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失σL2為：△σ，其中△σ=2 ，若x＞則表示該截面不受反摩阻影響（x為從張拉端到計(jì)算截面的長度）。錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σL2計(jì)算表 截面鋼束編號(hào)x（㎜）（㎜）Δσ（MPa）（MPa）平均值（MPa）跨中1717313486xLf截面不受反摩阻影響0171731348617173103291717310329L/487401525787401097187407875xLf截面不受反摩阻影響87407875支點(diǎn)29019304290193042901930429019304 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失。混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于混凝土簡(jiǎn)支梁可取四分點(diǎn)截面按照下式計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值也可直接按簡(jiǎn)化公式計(jì)算： =其中 m——張拉批數(shù)，m=4；分別張拉——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算，本設(shè)計(jì)中為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即=C50=C45，查規(guī)范，知Ec，=104Mpa，則= =/=；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，= ，截面特性按第一階段取用 =（）= （）4448 = KN == + = MPa則：= = = MPa 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算： = （ – ）式中： ——張拉系數(shù)，采用一次張拉= ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼絞線=； ——傳力錨固時(shí)