【文章內(nèi)容簡介】 （1）截面尺寸檢查：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，梁最底層鋼筋通過支座，支點(diǎn)截面的有效高度為根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)造要求需滿足 = =﹥，截面尺寸符合要求。（2）檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋按《公預(yù)規(guī)》：跨中截面：支座截面：因?yàn)楣士稍诹嚎缰械哪抽L度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得，即在長度范圍內(nèi)可按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段設(shè)置彎起鋼筋并進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。（3） 斜截面配筋的計(jì)算圖式按《公預(yù)規(guī)》①最大剪力取距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋承擔(dān)不大于40%。②計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)（從支座向跨中），用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。③計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處有彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。由內(nèi)插法可得：距梁高處的剪力效應(yīng)KN其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為應(yīng)有彎起鋼筋包括斜筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為 彎起鋼筋配置圖（尺寸單位mm,剪力單位KN）設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（HRB335）為222，鋼筋重心至梁受壓翼板上緣距離為彎起鋼筋的彎起角度為45度，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度：為了得到每對彎起鋼筋分配到的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的構(gòu)造規(guī)定，來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置?，F(xiàn)擬彎起鋼筋，將計(jì)算的各排彎起鋼筋上，下彎起點(diǎn)之間垂直距離以及至支座中心距離，分配的剪力計(jì)算值，所需的彎起鋼筋面積值列入表12根據(jù)《公橋規(guī)》規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處，這時(shí)為： 第二排彎起鋼筋分配給第二排鋼筋的計(jì)算剪力值，有比例關(guān)系計(jì)算第三排鋼筋，分配給第三排彎筋的計(jì)算剪力值，有比例關(guān)系計(jì)算第四排彎起鋼筋分配給第四排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值，由比例關(guān)系計(jì)算第五排彎起鋼筋分配給第五排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值，由比例關(guān)系計(jì)算 彎起鋼筋計(jì)算 彎起點(diǎn) 1 2 3 4 511281093105810341012彎起點(diǎn)距支座中心距離11282221327943135325分配的計(jì)算剪力值需要的彎筋面積可提供的彎筋面積169023216092321609232 628220 628220彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離 由彎起鋼筋計(jì)算表可知彎起鋼筋提供的彎起面積小于截面所需的鋼筋面積，因此需要在與N2相同的彎起位置加焊接斜筋，使得彎起面積628+226=854＞，從而滿足要求。 按照計(jì)算剪力初步布置彎起鋼筋（） 剪力包絡(luò)圖（尺寸單位mm)現(xiàn)按照同時(shí)滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置。由已知跨中截面彎矩計(jì)算值，支點(diǎn)中心處，因=,L=，故彎矩計(jì)算值為各排彎起鋼筋彎起后， 鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載能力 梁區(qū)段截面縱筋有效高度mmT形截面類型受壓區(qū)高度抗彎承載能力 mm1608支座中心1點(diǎn) 第一類32171點(diǎn)—2點(diǎn) 第一類48262點(diǎn)—3點(diǎn) 第一類64343點(diǎn)—4點(diǎn) 第一類70624點(diǎn)—5點(diǎn) 第一類76905點(diǎn)—梁跨中 第一類其中受壓區(qū)高度抗彎承載能力將上表中的正截面抗彎承載能力在彎矩包絡(luò)圖上用平行線表示出來，它們與彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為,由公式可求得各點(diǎn)到跨中截面的距離的值點(diǎn)：現(xiàn)以圖13所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置來逐個(gè)檢查是否滿足《公橋規(guī)》的要求第一排彎起鋼筋（2N5）其充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)x=,而N5的彎起點(diǎn)1的橫坐標(biāo)，說明點(diǎn)位于1點(diǎn)的右邊，且，滿足要求，而N5與梁中軸線交點(diǎn)亦滿足要求第二排彎起鋼筋（2N4）其充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)x=,而2N4的彎起點(diǎn)2的橫坐標(biāo),說明點(diǎn)位于2點(diǎn)的右邊，且，滿足要求，而2N4與梁中軸線交點(diǎn)亦滿足要求第三排彎起鋼筋（2N3）其充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)x=,而2N3的彎起點(diǎn)3的橫坐標(biāo)，說明點(diǎn)位于3點(diǎn)的右邊，且，滿足要求，而2N3與梁中軸線交點(diǎn)亦滿足要求第四排彎起鋼筋（2N2）其充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)x=,而2N2的彎起點(diǎn)4的橫坐標(biāo)說明點(diǎn)位于4點(diǎn)的右邊，且，滿足要求，而2N2與梁中軸線交點(diǎn)亦滿足要求第五排彎起鋼筋（2N1），滿足要求。由上述檢查結(jié)果可知圖15所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置滿足要求。（4） 箍筋設(shè)計(jì) 按《公預(yù)規(guī)》，箍筋間距計(jì)算公式為：式中：異形彎矩影響系數(shù)，取= 受壓翼板的影響系數(shù)，取= 用于抗剪配筋設(shè)計(jì)的最大剪力設(shè)計(jì)值（KN） 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋的配筋率 同一截面上箍筋的總截面面積（） 箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 混泥土和箍筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取=采用雙支箍筋，箍筋截面積在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等間距布置?？缰薪孛妫褐c(diǎn)截面：則平均值：箍筋間距選用200mm符合規(guī)范要求根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在支座中心向跨徑方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100綜上所述，全梁箍筋配置為雙支箍筋；由支點(diǎn)至距支座中心2221處100，其余地方200則（5）斜截面抗剪承載力復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：（1）距支座中心h/2處截面（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（3）錨與受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面（5）受彎構(gòu)件腹板寬度改變處的截面，既 梁彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置圖（尺寸單位：mm）,（a)彎起鋼筋和斜截面布置圖（b)相應(yīng)于剪力計(jì)算值Vx的彎矩計(jì)算值Mx的包絡(luò)圖，（c)剪力計(jì)算值的包絡(luò)圖按《公預(yù)規(guī)》：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為：斜截面內(nèi)混泥土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力箍筋的配筋率斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通鋼筋的截面面積（）斜截面水平投影長度c按下使計(jì)算：為了簡化計(jì)算可近似取值為：即由值內(nèi)插求得各個(gè)斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩 （1）距支座處的截面1——1截割兩組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率 （2）距支座中心1128mm處截面2——2（彎起點(diǎn)）(3)距支座中心2221mm處截面3——3（彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處）4）距支座中心3279mm處截面4——4（彎起點(diǎn)）（5）距支座中心4313mm處截面5——5（彎起點(diǎn) ）（6）距支座中心5325處截面6——6（彎起點(diǎn)） 鋼筋混凝土梁斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋結(jié)固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋、，斜截面抗彎承載能力可以得到保證而不必進(jìn)行驗(yàn)算。該例均符合，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載能力計(jì)算。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》，最大列縫寬度按下式計(jì)算：鋼筋的形狀系數(shù)，取=作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，分別為按作用長期效組合和短期效應(yīng)組合的內(nèi)力值與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，=縱向受拉鋼筋的直徑，=32含筋率，鋼筋應(yīng)力取1號梁的彎矩效應(yīng)相結(jié)合短期效應(yīng)組合：長期效應(yīng)組合：選短期效應(yīng)組合時(shí)，鋼筋應(yīng)力：滿足《公預(yù)規(guī)》，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬的要求，但是，還要滿足《公預(yù)規(guī)》，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為的縱向防裂鋼筋。若用，則 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算按《公預(yù)規(guī)》r=——全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積距。——換算截面中性軸距T梁頂面的距離，按下式求解：全截面對重心軸的慣性矩：全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩：根據(jù)上述的計(jì)算結(jié)果，公路一級可變荷載永久作用可變作用（汽車）《公預(yù)規(guī)》——c80混凝土，中間強(qiáng)度等級按直線內(nèi)插入取用c50，（用G——M法） 對于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其它橫梁可偏安全地設(shè)計(jì)，從主梁計(jì)算已知當(dāng)f=0時(shí)，查G——M法用表內(nèi)插法計(jì)算 荷載位置從0到b的各項(xiàng)數(shù)值均與0到b之間數(shù)值對稱 系數(shù)項(xiàng)荷載位置b荷載位3/4b荷載位置1/2b荷載位置 1/4b荷載位置 0 繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線 橫梁跨中截面的彎矩影響線(單位:㎝)最不利位置加載集中荷載換算成正弦荷載的峰值計(jì)算：（單位：m）按《橋規(guī)》，荷載安全系數(shù)采用如下故橫梁內(nèi)力：正彎矩由汽車荷載控制,負(fù)彎矩 （） 橫梁圖(單位:㎝)把鋪裝層折算3cm計(jì)入截面，則橫梁翼板寬度為：1/3跨徑：1120/3=373cm按規(guī)范要求取小者，即按《公橋規(guī)》 驗(yàn)算截面抗彎承載力：滿足要求2. 負(fù)彎矩配筋（如下圖） 負(fù)彎矩配筋圖(單位:㎝)取a=3cm,均大于《公預(yù)規(guī)》% 計(jì)算橫梁各主要截面處的剪力影響線坐標(biāo)，據(jù)此繪制影響圖，因?yàn)榧袅υ诳拷鼧騼蓚?cè)邊緣處的截面比較大，所以只需求1號主梁右側(cè)，2號主梁右側(cè)，3號主梁右側(cè)三個(gè)截面的剪力。用偏壓法計(jì)算橫隔梁內(nèi)力 橫梁剪力影響線坐標(biāo)圖1號梁截面2號梁截面3號梁截面經(jīng)過比較，2號梁位處截面為最大荷載以軸重計(jì)剪力效應(yīng)計(jì)算：考慮汽車組合系數(shù)，則剪力效應(yīng)值為按《公預(yù)規(guī)》——計(jì)算剪力效應(yīng)介于兩者之間橫隔梁需配置抗剪鋼筋。擬全部用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢，按《公預(yù)規(guī)》，箍筋間距按下列公式計(jì)算：采用錳鋼板，板厚12cm，焊縫高度可取用8mm，雙面焊接按規(guī)范規(guī)定，鐵腳焊縫最小厚度為8mm，已知HRB335鋼筋則焊縫長度c為 橫梁接頭處剪力假定由上下倆個(gè)接頭平均分?jǐn)?，各?fù)擔(dān)一半，以2號梁與3號梁之間的橫梁接頭處Vd為最大，考慮到其上有鋪裝層與連接蓋板等，強(qiáng)度是充分的，斜拉鋼筋的錨固長度為3. 接頭蓋板計(jì)算接頭鋼板選用尺寸為的鋼板（1）蓋板強(qiáng)度計(jì)算擬用4塊60mm12mm160mm,16錳鋼板為接頭蓋板，橫梁內(nèi)主筋和斜筋面積得總和為4塊鋼板總面積因?yàn)殇摪宓娜菰S應(yīng)力高于鋼筋的容許應(yīng)力，所以鋼板的強(qiáng)度可靠。（2）蓋板的焊縫計(jì)算為便于計(jì)算，做下述假定①橫梁接頭處最大彎矩和剪力同時(shí)發(fā)生②等強(qiáng)度原理假定鋼筋應(yīng)力滿足③荷載作用在同一平面內(nèi)不發(fā)生扭轉(zhuǎn)，這樣把剪力效應(yīng)移至鋼板重心處時(shí)則有N產(chǎn)生的水平方向剪應(yīng)力（由8條焊縫共同承受）為焊縫厚度）產(chǎn)生的垂直方向剪應(yīng)力有組合彎矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力式中按規(guī)范規(guī)定即實(shí)際焊縫厚度為 考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計(jì)算，如下圖：