【文章內(nèi)容簡介】 支點處 210 2/lQ 2l 處 210 ③ 可變作用效應（彎矩）計算（表 10~表 11） 公路 — I級產(chǎn)生的彎矩（單位 mkN? ） 表 10 梁號 內(nèi)力 ）（ 1? ）（ 21 ?? )3(kq ）（ 40? )5(kP )6(ky 彎矩效應)]6()5()4( )3[(21 ??? ?? ）（）（ 1 2/lM 4/lM 210 2 2/lM 4/lM 3 2/lM 4/lM 4 2/lM 4/lM 基本荷載組合：按《橋規(guī)》 條規(guī)定，永久作用設計值效應與可變作用設計值效應的 15 分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)： ?Gi? ； 汽車荷載作用分項 系數(shù)： ?Ql? ； 橋梁結構重要性系數(shù)： ?? ； 彎矩基本組合見表 11。 彎矩基本組合表（單位： mkN? ） 表 11 梁號 內(nèi)力 永久荷載 汽車 )(1 100 ? ?? ?ni KlG ikGiud SSS ???? ① ② ③ ④ 1 2/lM 4/lM 2 2/lM 4/lM 3 2/lM 4/lM 4 2/lM 4/lM ④ 可變荷載剪力效應計算 計算可變荷載剪力效應應計入橫向分布系數(shù) ? 沿橋跨變化的影響。通 常分兩步進行，先按跨中的 ? 由等代荷載計算跨中剪力效應；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù) 39。? 并考慮支點至 4/l 為直線變化來計算支點建立效應。剪力計算時，按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，集中荷載標準值 kP 需乘以 的系數(shù)。 2/1V 的計算（見表 12） 16 公路 — I級產(chǎn)生的跨中剪力 2/1V （單位： kN ） 表 12 梁號 內(nèi)力 ）（ 1? ）（ 21 ?? )3(kq ）（ 40? )5(kP )6(ky 彎矩效應)]6()5()4( )3[(21 ??? ?? ）（）（ 1 2 3 4 2/lV 2/lV 2/lV 2/lV 252 0V 的計算（見表 13~表 14） 計算支點剪力效應的橫向分布系數(shù)的取值為： 39。? ~3l/4 按跨中玩具的橫向分布系數(shù) ? （同前） ~l/4 處在 ? 和 39。? 之間按照直線變化（圖 7） 圖 7 支點剪力計算圖式 17 支點剪力效應計算式為： kkd PqV 支活活 ????? )1()1( ???? 式中： 活? —— 相應于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標； kq —— 相應于某均布活載作用的數(shù)值； kP —— 相應的某集中 活載的數(shù)值。 梁端剪力效應計算： 汽車荷載作用下如圖 7 所示， 橫向系數(shù)變化區(qū)段長度： mla 12 ???? 影響線面積： ????? 附加三角形重心處影響線坐標為： cmmy ??????? 0, )(1 且 支點剪力計算過程如下： 1 號梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 2 號梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 3 號梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 4 號梁：kNV]1252)()([????????????????? ）（ 18 剪力效應組合表（單位： kN ） 表 13 梁號 剪力效應 永久荷載 汽車 )(1 100 ? ?? ?ni KlG ikGiud SSS ???? 1 0V 2/lV 0 2 0V 2/lV 0 3 0V 2/lV 0 4 0V 2/lV 0 、配筋與驗算 （ 1） 配置主筋 ① 由彎矩基本組合表 11 可知， 1 號梁 dM 值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按 1號梁計算彎矩進行配筋。主梁尺寸圖如圖 8。 設鋼筋凈保護層為 3cm,鋼筋重心至底邊距離 cmha s ?????? ,則主梁有效高度 cmahh s ????? 。 ② 已知 1 號梁跨中彎矩 mkNM d ?? ，判定 T 形截面類型： 若dfffcd Mhhhbf 039。039。39。 )2( ???，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內(nèi)，為第 二類 T 形截面。 式中， 0? 為橋跨結構重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強度設計值，此處為C50 混泥土，故 Mpafcd ? ， HRB335 級鋼筋抗拉強度設計值 Mpafsd 280? 。 39。fh 為翼板， cmhf 132 161039。 ???。 19 39。內(nèi)fb 為 T 形截面（內(nèi)梁）受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值： 1/3。 cml 417312503 ??； ： d=200cm。 iii. cmhbb fh 1741312021122 39。 ??????? 。 cmbf 17439。 ?? 內(nèi) 39。fb 為 T 形截面（邊梁）受壓翼緣有效寬度，取以下兩者中較小者： cmhbb ff 1741362182174622 39。39。 ???????內(nèi) ； cmhbb ff 1879121821742239。 ??????內(nèi) 。 cmbf 17439。 ?? )()2130993()2(0639。039。39。mkNMmkNmNhhhbfdfffcd??????????????? 故屬于第一類 T 形截面。 ③ 求受壓區(qū)高度 mmmmxxxxxxhxbfMMfcdd1103707 2 4 0 41986)2993(),2(26039。0????????????解得，?? ④ 求受拉鋼筋面積 sA 。 239。 50280 3717 mmf xbfAsdfcds ????? 選用 4?32+4?25 鋼筋： 22 1 5 05 1 8 11 9 6 43 2 1 7 mmmmA s ???? 鋼筋布置如圖 8 所示，則 mmAAddcAdcAas )(1964)(3217)2()(2121211?? ???????????????? 20 圖 8 （尺寸單位： cm） 實際有 效高度： mmahh s 0 0 1 0 00 ????? 按《公預規(guī)》 要求，含筋率 ? 滿足規(guī)范要求： %%) 0 0 91 7 4 0/(5 1 8 1)/( 039。 ????? hbA fs? ⑵ 持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗算： 按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度 x 為 : mmbfAfx fcdssd 7 4 )/( 39。 ????? 截面抗彎極限承載力為： mkNmkNmmNxhxbfMfcdd??????????????)2 ()2(6039。 滿足規(guī)范要求。 ⑶ 根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置： 由表 13 可知，支點剪力效應以 2 號梁為最大，為偏安全設計，一律用 2 號梁數(shù)值?？缰屑袅π?3 號梁最大，一律以 3 號梁為準。 kNV kNVldd 20 ?? 假定有 2?32 通過支點。按《公預規(guī)》 條的構造要求： mma ???? ， mmahh 0 5 1 0 00 ????? 根據(jù)《公預規(guī)》 條規(guī)定，構造要求需滿足： 21 )( 0 5 0030,30,30kNVkNbhfbhfVdkcukcud???????????????? 按《公預規(guī)》 條規(guī)定： kNkNbhf td 0 5 3023 ????????? ?? ? 介于兩者之間應進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。 ① 斜截面配筋的計算圖式。按《公預規(guī)》 條與 條規(guī)定： 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔不大于 40%。 （從制作向跨中計算）彎 起鋼筋時，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值； ，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置及計算圖示（如圖 9 所示） 彎起鋼筋配置及計算圖式（單位 :cm） 圖 9 距支座中心線為 2h 處的 計算剪力值 2hdV 為： 22 kNVVhl VVl VV hdhdldhdldd ,55625 ,2/2/2/222220 ????????? ,其中： kNVVkNVVhddshddhk22???????? 相應各排彎起鋼筋位置與承擔的剪力值見表 14。 相應各排彎起鋼筋位置與承擔的剪力值 表 14 斜筋排次 彎起點距支座中心距離（ cm） 承擔的剪力值 )(kNVsbi 1 2 3 4 ② 各排彎起鋼筋的計算 ,按《