【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 210 ③ 可變作用效應(yīng)（彎矩）計(jì)算（表 10~表 11） 公路 — I級(jí)產(chǎn)生的彎矩（單位 mkN? ） 表 10 梁號(hào) 內(nèi)力 ）（ 1? ）（ 21 ?? )3(kq ）（ 40? )5(kP )6(ky 彎矩效應(yīng))]6()5()4( )3[(21 ??? ?? ）（）（ 1 2/lM 4/lM 210 2 2/lM 4/lM 3 2/lM 4/lM 4 2/lM 4/lM 基本荷載組合：按《橋 規(guī)》 條規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的 15 分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ?Gi? ； 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： ?Ql? ； 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： ?? ； 彎矩基本組合見表 11。 彎矩基本組合表（單位： mkN? ） 表 11 梁號(hào) 內(nèi)力 永久荷載 汽車 )(1 100 ? ?? ?ni KlG ikGiud SSS ???? ① ② ③ ④ 1 2/lM 4/lM 2 2/lM 4/lM 3 2/lM 4/lM 4 2/lM 4/lM ④ 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù) ? 沿橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的 ? 由等代荷載計(jì)算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù) 39。? 并考慮支點(diǎn)至 4/l 為直線變化來(lái)計(jì)算支點(diǎn)建立效應(yīng)。剪力計(jì)算時(shí)，按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 需乘以 的系數(shù)。 2/1V 的計(jì)算（見表 12） 16 公路 — I級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力 2/1V （單位： kN ） 表 12 梁號(hào) 內(nèi)力 ）（ 1? ）（ 21 ?? )3(kq ）（ 40? )5(kP )6(ky 彎矩效應(yīng))]6()5()4( )3[(21 ??? ?? ）（）（ 1 2 3 4 2/lV 2/lV 2/lV 2/lV 252 0V 的計(jì)算（見表 13~表 14） 計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值 為： 39。? ~3l/4 按跨中玩具的橫向分布系數(shù) ? （同前） ~l/4 處在 ? 和 39。? 之間按照直線變化（圖 7） 圖 7 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式 17 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： kkd PqV 支活活 ????? )1()1( ???? 式中： 活? —— 相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； kq —— 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； kP —— 相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值。 梁端剪力效應(yīng)計(jì)算： 汽車荷載作用下如圖 7 所示， 橫 向系數(shù)變化區(qū)段長(zhǎng)度： mla 12 ???? 影響線面積： ????? 附加三角形重心處影響線坐標(biāo)為： cmmy ??????? 0,9 1 )1 2 (1 且 支點(diǎn)剪力計(jì)算過(guò)程如下： 1 號(hào)梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 2 號(hào)梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 3 號(hào)梁： kNV]1252)()([????????????????? ）（ 4 號(hào)梁：kNV]1252)()([????????????????? ）（ 18 剪力效應(yīng)組合表（單位： kN ） 表 13 梁號(hào) 剪力效應(yīng) 永久荷載 汽車 )(1 100 ? ?? ?ni KlG ikGiud SSS ???? 1 0V 2/lV 0 2 0V 2/lV 0 3 0V 2/lV 0 4 0V 2/lV 0 、配筋與驗(yàn)算 （ 1） 配置主筋 ① 由彎矩基本組合表 11 可知， 1 號(hào)梁 dM 值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按 1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。主梁尺寸圖如圖 8。 設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為 3cm,鋼筋重心至底邊距離 cmha s ?????? ,則主梁有效高度 cmahh s ????? 。 ② 已知 1 號(hào)梁跨中彎矩 mkNM d ?? ，判定 T 形截面類型： 若dfffcd Mhhhbf 039。039。39。 )2( ???，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內(nèi)，為第二類 T 形截面。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此處為C50 混泥土，故 Mpafcd ? ， HRB335 級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng) 度設(shè)計(jì)值 Mpafsd 280? 。 39。fh 為翼板， cmhf 132 161039。 ???。 19 39。內(nèi)fb 為 T 形截面（內(nèi)梁）受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值： 1/3。 cml 417312503 ?? ； 平均間距： d=200cm。 iii. cmhbb fh 1741312022122 39。 ??????? 。 cmbf 17439。 ?? 內(nèi) 39。fb 為 T 形截面（邊梁）受壓翼緣有效寬度，取以下兩者中較小者： cmhbb ff 1741362182174622 39。39。 ???????內(nèi) ； cmhbb ff 1879121821742239。 ??????內(nèi) 。 cmbf 17439。 ?? )()2130993()2(0639。039。39。mkNMmkNmNhhhbfdfffcd??????????????? 故屬于第一類 T 形截面。 ③ 求受壓區(qū)高度 mmmmxxxxxxhxbfMMfcdd1103707 2 4 0 41986)2993(),2(26039。0????????????解得，?? ④ 求受拉鋼筋面積 sA 。 239。 50280 3717 mmf xbfAsdfcds ????? 選用 4?32+4?25 鋼筋： 22 1 5 05 1 8 11 9 6 43 2 1 7 mmmmA s ???? 鋼筋布置如圖 8 所示，則 mmAAddcAdcAas )(1964)(3217)2()(2121211?? ???????????????? 20 圖 8 （尺寸單位： cm） 實(shí)際有效高度： mmahh s 0 0 1 0 00 ????? 按《公預(yù)規(guī)》 要求，含筋率 ? 滿足規(guī)范要求： %%) 0 0 91 7 4 0/(5 1 8 1)/( 039。 ????? hbA fs? ⑵ 持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算： 按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度 x 為 : mmbfAfx fcdssd 7 4 )/( 39。 ????? 截面抗彎 極限承載力為： mkNmkNmmNxhxbfMfcdd??????????????)2 ()2(6039。 滿足規(guī)范要求。 ⑶ 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置： 由表 13 可知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以 2 號(hào)梁為最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用 2 號(hào)梁數(shù)值?？缰屑袅π?yīng)以 3 號(hào)梁最大，一律以 3 號(hào)梁為準(zhǔn)。 kNV kNVldd 20 ?? 假定有 2?32 通過(guò)支點(diǎn)。按《公預(yù)規(guī)》 條的構(gòu)造要求： mma ???? ， mmahh 0 5 1 0 00 ????? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，構(gòu)造要求需滿足： 21 )( 0 5 0030,30,30kNVkNbhfbhfVdkcukcud???????????????? 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定： kNkNbhf td 0 5 3023 ????????? ?? ? 介于兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。 ① 斜截面配筋的計(jì)算圖式。按《公預(yù)規(guī)》 條與 條規(guī)定： 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔(dān)不大于 40%。 （從制作向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 2h 處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值； ，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（如圖 9 所示） 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（單位 :cm） 圖 9 距支座中心線為 2h 處的計(jì)算剪力值 2hdV 為： 22 kNVVhl VVl VV hdhdldhdldd ,55625 ,2/2/2/222220 ????????? ,其中： kNVVkNVVhddshddhk22???????? 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表 14。 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值 表 14 斜筋排次 彎起點(diǎn)距支座中心距離（ cm） 承 擔(dān)的剪力值 )(kNVsbi 1 2 3 4 ② 各排彎起鋼筋的計(jì)算 ,按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（ kN）按下式計(jì)算：