【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 定取值：定取值： ① 永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取 ；計(jì)算結(jié)構(gòu)傾覆穩(wěn)定時(shí)??；計(jì)算結(jié)構(gòu)傾覆穩(wěn)定時(shí)取 ② 可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)。取可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)。取 計(jì)算荷載取值、計(jì)算荷載取值1箱梁底模竹膠板計(jì)算箱梁底模竹膠板計(jì)算對(duì)于箱梁底模計(jì)算，應(yīng)按混凝土澆筑施工為控制工況，此時(shí)混凝土全部作用于底對(duì)于箱梁底模計(jì)算，應(yīng)按混凝土澆筑施工為控制工況，此時(shí)混凝土全部作用于底模板上。模板上。本次計(jì)算取箱梁腹板荷載為計(jì)算控制荷載，計(jì)算將方木作為模板的支座，取橫向本次計(jì)算取箱梁腹板荷載為計(jì)算控制荷載，計(jì)算將方木作為模板的支座，取橫向分配梁間距作為梁體寬度即分配梁間距作為梁體寬度即 ，間距按，間距按 ，按均布荷載作用下的三跨布置，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算模板，取最大截面箱梁作為計(jì)算控制荷載。底模的荷載分布如連續(xù)梁來計(jì)算模板，取最大截面箱梁作為計(jì)算控制荷載。底模的荷載分布如下圖所示。下圖所示。計(jì)算荷載：計(jì)算荷載： q1=【【 （（ +1 ）） + 】】 =底模采用底模采用 δδ ＝＝ 15mm的竹膠板的截面特征值為：的竹膠板的截面特征值為：A=90cm2 ；； I= ；； W= cm3 ；； S= cm3 ；； E=104N/ mm2竹膠板容許應(yīng)力竹膠板容許應(yīng)力 [σ0]=80MPa,E=9103MPa （參考于路橋施工計(jì)算手冊(cè)）。（參考于路橋施工計(jì)算手冊(cè)）?，F(xiàn)澆箱梁支、現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算架計(jì)算截面驗(yàn)算：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M1==б=M1/W=106= ＜＜ [б]=50MPa剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算： Vmax== KNг= VmaxSX/IXb=103106/ （（ 108600103 ））=＜＜ [г]=撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算ω=Kωql4/ （（ 100EI）） =103(1001104108)=＜＜ [f]=200/400=考慮到箱梁內(nèi)腔頂模及翼緣板底模受力均較小，在此不再驗(yàn)算?？紤]到箱梁內(nèi)腔頂模及翼緣板底模受力均較小，在此不再驗(yàn)算。順橋向方木計(jì)算、順橋向方木計(jì)算取箱梁腹板下荷載為計(jì)算控制荷載，方木橫向間距為取箱梁腹板下荷載為計(jì)算控制荷載，方木橫向間距為 ，取根部截面進(jìn)行驗(yàn)算，取根部截面進(jìn)行驗(yàn)算，則荷載分布為：，則荷載分布為：q1=(426+1+)+=同理底板下荷載分布同理底板下荷載分布 : q2=(+1+)+=以腹板下荷載為控制驗(yàn)算方木。方木下橫向分配梁間距以腹板下荷載為控制驗(yàn)算方木。方木下橫向分配梁間距 ，將橫向分配梁作為，將橫向分配梁作為方木的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算方木受力。方木的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算方木受力。 方木的截面特征值為：方木的截面特征值為：A=100cm2 ；； I= ；； W= cm3 ；； S=125 cm3 ；； E=104N/ mm2截面驗(yàn)算：截面驗(yàn)算：①① 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M1==б=M1/W=106= ＜＜ [б]=11MPa②② 剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算： Vmax==г= VmaxSX/IXb=103125106/ （（ 108100103 ））=＜＜ [г]=③③ 撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算ω=Kωql4/ （（ 100EI）） =103(1001104108)=＜＜ [f]=600/400=橫橋向分配梁計(jì)算、橫橋向分配梁計(jì)算 由上述方木計(jì)算，可得按三跨連續(xù)梁計(jì)算的腹板下方木支點(diǎn)反力為：由上述方木計(jì)算，可得按三跨連續(xù)梁計(jì)算的腹板下方木支點(diǎn)反力為： R1=ωql== 底板下方木支點(diǎn)反力為：底板下方木支點(diǎn)反力為： R2=ωql==采用采用 SAP2023對(duì)其進(jìn)行計(jì)算，得出其最大彎矩：對(duì)其進(jìn)行計(jì)算，得出其最大彎矩： Mmax=；最大剪力為：；最大剪力為： Vmax=I10工字鋼的截面特征值為：工字鋼的截面特征值為： A= ；； I= ；； W= cm3 ；；S= cm3 ①① 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：б=M1/W=106= ＜＜ [б]=140MPa②② 剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：г= VmaxSX/IXb=103106/ （（ 108103 ））=＜＜ [г]=85MPa碗扣支架計(jì)算、碗扣支架計(jì)算① 風(fēng)荷載：風(fēng)荷載：水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)：水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)： Wk==125=風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)生的彎矩按下式進(jìn)行計(jì)算：風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)生的彎矩按下式進(jìn)行計(jì)算：Mw=式中式中 Mw— 單肢立桿彎矩單肢立桿彎矩 α—α— 立桿縱距立桿縱距 WK— 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 l02— 立桿計(jì)算長度立桿計(jì)算長度②② 立桿穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算立桿穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算 立桿計(jì)算長度為立桿計(jì)算長度為 ,長細(xì)比為長細(xì)比為 λ= l0/i=120/=查查 《《 建筑施工玩口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（建筑施工玩口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ1662023）） 》》 附錄附錄 C得出穩(wěn)定系數(shù)得出穩(wěn)定系數(shù)φ= 。立桿壓彎強(qiáng)度計(jì)算立桿壓彎強(qiáng)度計(jì)算 N/φA+（（ γw()= ＜＜ f=140 MPa式中式中 β—β— 有效彎矩系數(shù)，采用有效彎矩系數(shù)，采用 γ— 截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為 W— 立桿截面模量立桿截面模量 NE— 立桿豎向壓力立桿豎向壓力立桿計(jì)算立桿計(jì)算因?yàn)楹奢d全部由立桿上部的頂升降桿承擔(dān)，傳給立桿，所以縱橫向水平因?yàn)楹奢d全部由立桿上部的頂升降桿承擔(dān)，傳給立桿，所以縱橫向水平桿基本上不承擔(dān)外荷載。為提高結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，縱橫向水平桿彎矩桿基本上不承擔(dān)外荷載。為提高結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，縱橫向水平桿彎矩按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，在正常工作狀態(tài)下，水平推力為零，只有在施工時(shí)按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，在正常工作狀態(tài)下，水平推力為零，只有在施工時(shí)承擔(dān)不分施工荷載及自身重力。承擔(dān)不分施工荷載及自身重力。單根水平桿承擔(dān)的施工人員荷載為單根水平桿承擔(dān)的施工人員荷載為 M max ==φ48mm 鋼管截面系數(shù)：鋼管截面系數(shù)： W=則應(yīng)力則應(yīng)力 б=M max /W=106/103= ＜＜ [б]=140MPa地基承載力計(jì)算 根據(jù) 《 建筑施工玩口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ1662023） 》 中對(duì)地基承載力的規(guī)定，立桿底面積應(yīng)滿足下式要求： Ag=N/fg 設(shè)計(jì)提供原地面第四系風(fēng)積層地基承載力為 100KMPa，由上式計(jì)算出立桿底面積為 Ag=，遠(yuǎn)大于豎桿底托面積 S==，故必須對(duì)原地面進(jìn)行處理。根據(jù)施工方案，對(duì)原地面進(jìn)行整平夯實(shí)后，鋪設(shè) 50cm厚紅砂巖，壓實(shí)度大道 90%以上，在有支架區(qū)域鋪設(shè) 10cmC20混凝土進(jìn)行表面硬化?；A(chǔ)處理后對(duì)原地面按軟弱下臥層進(jìn)行驗(yàn)算。混凝土重度為 26KN/m3，擴(kuò)散角 φ=35 。，紅砂巖重度為 17KN/m3，擴(kuò)散角 φ=28 。基底平均壓力 pk=＜ [f]=14MPa，混凝土受壓滿足要求。則擴(kuò)散后基底應(yīng)力應(yīng)為：fk=（ N+G） /[（ b+2z1tan35+2z2tan28）（ l+2z1tan35+2z2tan28） ] 基底應(yīng)力滿足使用要求。箱梁底模竹膠板及縱向方木計(jì)算① 模板驗(yàn)算 根據(jù)方案圖紙，安全通道處模板布置與碗扣件搭設(shè)澆筑段相同，按照前述計(jì)算方法。底模的荷載分布圖所示。計(jì)算荷載：q1=[(+1)+]= kN/m② 縱向方木驗(yàn)算 取箱梁腹板下荷載為計(jì)算控制荷載，方木橫橋向間距為 ，取根部截面進(jìn)行驗(yàn)算，則荷載分布為：q2=(26+1+)+= kN/m同理，底板下和在分布：q3=(+1+)+= kN/m由于此模板與方木所受和在均小于現(xiàn)澆箱梁短支架計(jì)算荷載，故在此不在進(jìn)行驗(yàn)算。 安全通道穩(wěn)定性驗(yàn)算橫橋向分配梁計(jì)算由上述方木計(jì)算，按三跨連續(xù)梁可得腹板下方木支點(diǎn)反力為：R1=ωql== 底板下方木支點(diǎn)反力為： R2=ωql==考慮翼緣板荷載全部由靠近箱梁處碗扣支架承擔(dān)： R3=ωql=26=則 I10工字鋼橫向分配梁受力如下：采用 SAP2023對(duì)其進(jìn)行計(jì)算，得出其最大彎矩： Mmax=；最大剪力為： Vmax=I10工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 S= cm3 ① 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： б=M1/W=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗(yàn)算： г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103 ）=＜ [г]=85MPa由模型計(jì)算得出，最大支點(diǎn)反力為 R=縱橋向雙 I45分配梁計(jì)算雙分配梁受力如下圖所示：雙 I45工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 ； S= cm3 ； E=105N/ mm2抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：Mmax=б=M1/Wx=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：Vmax=г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103） =＜ [г]=85MPa③ 撓度驗(yàn)算：ω=Kωql4/ （ 100EI） =＜ [f]=6000/400=15mm橫橋向雙 I45分配梁計(jì)算以上述算法求出縱橋向雙 I45工字鋼分配梁支點(diǎn)反力如下圖所示：雙 I45工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 ； S= cm3 ； E=105N/ mm2① 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 :Mmax=б=M1/Wx=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：Vmax=г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103 ）=＜ [г]=85MPa③ 撓度驗(yàn)算： ω=Kωql4/ （ 100EI） =＜ [f]=2400/400=6mm鋼管柱受力計(jì)算由橫橋向雙 I45工字鋼分配梁可計(jì)算出鋼管頂部最大豎向和在為 KN，由于支架高度較低，故此處忽略風(fēng)荷載對(duì)其影響。鋼管樁型號(hào)為 φ600mm ，壁厚 8mm，長度 ，故長細(xì)比為： λ=4900/= ，查表得穩(wěn)定系數(shù)為 φ= ，鋼管樁截面抗彎模量 Wx= cm3假設(shè)壓力存在偏心，最大偏心按 10cm計(jì)算，則鋼管承受的偏心彎矩為： Mp== 則鋼管壓彎強(qiáng)度為：N/φA+ Mp/γw=103/ （ 102 ） +106/ （103 ） MPa＜ f=140 MPa故鋼管樁強(qiáng)度滿足使用要求。 復(fù)核結(jié)論及建議 該支架各部分構(gòu)件均能滿足使用要求且有一定的安全儲(chǔ)