【正文】 托安裝 合理調(diào)整頂托伸出高度以調(diào)整梁底高程，對于頂托無法調(diào)整合適的位置選用 φ60 鋼管和 φ50 鋼管焊接成的短件在頂托底下調(diào)節(jié)，最后再用拉線內(nèi)插方法，依次調(diào)出每個頂托的標(biāo)高，頂托伸出量一般控制在 30cm以內(nèi)為宜。1 支架預(yù)壓及卸載 為減少支架變形及地基沉降對現(xiàn)澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢后進(jìn)行支架預(yù)壓施工。因懸臂板本身重量較輕，可根據(jù)實測的預(yù)壓結(jié)果，對懸臂板模板的預(yù)拱度作相應(yīng)調(diào)整。預(yù)壓觀測：觀測位置設(shè)在每跨的 L/2， L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行沉降觀測，布設(shè)好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標(biāo)高。第一次加載后，每 2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過 3mm，且沉降量為零時，進(jìn)行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測。根據(jù)觀測記錄，整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整碗扣支架頂托的標(biāo)高來控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱高度。橫向?qū)挾纫笥诹旱讓挾?，梁底兩?cè)模板要各超出梁底邊線不小于 5cm，以利于在底模上支立側(cè)模。模板拼接縫要縱橫成線，避免出現(xiàn)錯縫現(xiàn)象。底板標(biāo)高調(diào)整完畢后，再次檢測標(biāo)高，若標(biāo)高不符合要求進(jìn)行二次調(diào)整。1箱室內(nèi)模板 箱式模板采用方木做橫撐，同時用定位筋進(jìn)行定位固定，并拉通線校正鋼模板的位置和整體線型。在澆筑砼過程中派專人檢查內(nèi)模的位置變化情況。1鋼筋加工及安裝 鋼筋加工時，應(yīng)按照設(shè)計要求尺寸進(jìn)行下料、成型，鋼筋安裝時控制好間距、位置及數(shù)量。焊縫長度、飽滿度等方面應(yīng)滿足規(guī)范要求。鋼筋存放采用下墊上蓋的方式避免鋼筋受潮生銹。（ 3）鋼筋保護(hù)層采用提前預(yù)制與主梁等標(biāo)號的砼墊塊，砼保護(hù)層的厚度要符合設(shè)計要求。（ 5）鋼筋骨架焊接采用分層調(diào)焊法，即從骨架中心向兩端對稱、錯開焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。鋼筋焊接優(yōu)先采用雙面焊，當(dāng)雙面焊不具備施工條件時，采用單面焊接。鋼筋焊接完成后自檢合格后，報請監(jiān)理工程師檢驗合格后，方可進(jìn)行下道工序施工。焊接鋼筋時應(yīng)避免鋼絞線和金屬波紋管道被電焊燒傷，防止造成張拉斷裂和管道被混凝土堵塞而無法進(jìn)行壓漿。1混凝土澆筑 混凝土采用混凝土拌和站拌和，混凝土采用混凝土罐車運輸至施工現(xiàn)場，現(xiàn)場采用 1臺泵車澆注混凝土，再聯(lián)系 1臺泵車以備用?；炷翝仓?yīng)先底板澆筑，底板澆筑應(yīng)從中支座處開始澆筑，從中跨向邊跨延伸，后腹板兩側(cè)對稱澆筑。混凝土振搗采用插入式振動棒，移動間距不應(yīng)超過振動棒作用半徑的 ，作用半徑約為振動棒半徑的 8~9倍。振搗上層混凝土?xí)r，振搗棒要插入下層混凝土 10cm左右。在混凝土澆筑過程中安排專人跟蹤檢查支架和模板的情況，在澆筑混凝土前，在 L/2， L/4截面位置的底模板下掛垂線，每截面分左邊、左中、中線、右中、右邊設(shè)五道垂線。在澆筑箱梁頂板預(yù)留孔混凝土前，應(yīng)清除箱內(nèi)雜物，避免堵塞底板排水孔。混凝土養(yǎng)生采用土工布覆蓋灑水養(yǎng)生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態(tài)，養(yǎng)生時間不少于 7天。養(yǎng)生期內(nèi)，橋面嚴(yán)禁堆放材料。金屬波紋管在安放時，根據(jù)管道座標(biāo)值，安設(shè)計圖紙要求設(shè)置定位筋，并用綁絲綁扎牢固，曲線部分采用 U型定位環(huán)與定位筋綁扎，卡牢波紋管。錨頭安裝時，應(yīng)使錨頭入槽，不得隨意放置。下料編束首先檢查鋼絞線質(zhì)量是否符合設(shè)計要求，保證鋼絞線表面無裂紋毛刺，機(jī)械損傷，氧化鐵皮或油跡。鋼絞線切割用砂輪機(jī)切割后編成束，編束時保持每根鋼絞線之間平行，不纏繞，每隔 1— 綁扎一道鉛絲，鉛絲扣向里，綁好的鋼絞線束編號掛牌堆放，離開地面，以保持干燥，并遮蓋防止雨淋。張拉① 張拉設(shè)備的選型：張拉設(shè)備為 2臺 350噸千斤頂和兩臺 ZB4500油泵，為了保證張拉工作安全可靠和準(zhǔn)確性，所選用設(shè)備的額定張拉力要大于所張拉預(yù)應(yīng)力筋的張拉力。首先在計量局對油壓表進(jìn)行檢驗，測試合格后，方可用于施工中。③ 張拉施工人員安排：組成張拉班，技術(shù)負(fù)責(zé)人 2人，司泵 2人，記錄 2人，千斤頂操作 2人，各負(fù)其責(zé)，張拉前對張拉班進(jìn)行技術(shù)培訓(xùn)，使明白設(shè)備性能、操作規(guī)程和安全要領(lǐng)等方面的知識。張拉時，邊張拉邊測量伸長值，采用應(yīng)力、應(yīng)變雙控制，實際伸長值與理論伸長值相比誤差控制在 177。各批鋼束張拉時為對稱張拉。出現(xiàn)的響動或異常現(xiàn)象立即停止施工，進(jìn)行檢查，查明原因后再行張拉。采用真空灌漿工藝及時灌漿，壓漿時采用邊拌和邊壓漿的方式連續(xù)進(jìn)行，直至出口冒出新鮮水泥漿，其稠度與壓注的漿注相同時即可停止。1卸架 預(yù)應(yīng)力工程施工完畢后，開始進(jìn)行卸架，卸架時應(yīng)按先兩邊后跨中的順序?qū)ΨQ拆除，嚴(yán)禁野蠻施工，卸架后的支架應(yīng)堆放整齊，以方便以后的施工。（（ 1）工程概況及方案簡述 新恩鐵路于里程 DK2+～ DK2+ XX高速，設(shè)置 3跨（32m+48m+32m），主跨為 48m的連續(xù)梁橋，與 XX高速公路正交，兩主墩墩號分別為 1及 2，下部采用 。腹板厚度為 30cm～ 50cm。XX高速公路為連接內(nèi)蒙和陜西省的交通大動脈，車流量大，為了保證正常的行車安全，采用鋼管支架門洞，封閉超車道和硬路肩，其他段落支架采用碗扣支架整體搭設(shè)。箱梁底板位置：頂托上橫梁橫橋向鋪設(shè)工箱梁底板位置：頂托上橫梁橫橋向鋪設(shè)工 10cm間距間距 60cm, 順橋向鋪設(shè)順橋向鋪設(shè) 1010cm 的的方木間距方木間距 30cm，腹板下間距，腹板下間距 20cm組成模板背肋。箱梁翼板位置：由于頂托橫橋向高度不等，采用順橋向鋪設(shè)箱梁翼板位置：由于頂托橫橋向高度不等，采用順橋向鋪設(shè) 1010cm 的方木，間的方木，間距與碗扣架步距相同橫橋向距與碗扣架步距相同橫橋向 、縱橋向、縱橋向 ,模板背肋橫橋向鋪設(shè)模板背肋橫橋向鋪設(shè) 1010cm的方木間距的方木間距 30cm。同時在基礎(chǔ)兩邊挖排水溝，避免雨天支架基礎(chǔ)下沉。礎(chǔ)外側(cè)開挖排水溝，以便雨水能及時流出，防止雨水浸泡基礎(chǔ)。高速公路邊坡處理采用在邊坡上挖臺階夯實，再進(jìn)行混凝土硬化。取可變荷載的分項系數(shù)。模板上。底模的荷載分布如連續(xù)梁來計算模板，取最大截面箱梁作為計算控制荷載。下圖所示。（參考于路橋施工計算手冊）?？紤]到箱梁內(nèi)腔頂模及翼緣板底模受力均較小，在此不再驗算。方木下橫向分配梁間距以腹板下荷載為控制驗算方木。方木的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計算方木受力。立桿壓彎強(qiáng)度計算立桿壓彎強(qiáng)度計算 N/φA+（（ γw()= ＜＜ f=140 MPa式中式中 β—β— 有效彎矩系數(shù)，采用有效彎矩系數(shù)，采用 γ— 截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為 W— 立桿截面模量立桿截面模量 NE— 立桿豎向壓力立桿豎向壓力立桿計算立桿計算因為荷載全部由立桿上部的頂升降桿承擔(dān)，傳給立桿，所以縱橫向水平因為荷載全部由立桿上部的頂升降桿承擔(dān)，傳給立桿，所以縱橫向水平桿基本上不承擔(dān)外荷載。為提高結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，縱橫向水平桿彎矩按簡支梁計算，在正常工作狀態(tài)下，水平推力為零，只有在施工時按簡支梁計算，在正常工作狀態(tài)下，水平推力為零，只有在施工時承擔(dān)不分施工荷載及自身重力。單根水平桿承擔(dān)的施工人員荷載為單根水平桿承擔(dān)的施工人員荷載為 M max ==φ48mm 鋼管截面系數(shù)：鋼管截面系數(shù)： W=則應(yīng)力則應(yīng)力 б=M max /W=106/103= ＜＜ [б]=140MPa地基承載力計算 根據(jù) 《 建筑施工玩口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ1662023） 》 中對地基承載力的規(guī)定，立桿底面積應(yīng)滿足下式要求： Ag=N/fg 設(shè)計提供原地面第四系風(fēng)積層地基承載力為 100KMPa，由上式計算出立桿底面積為 Ag=，遠(yuǎn)大于豎桿底托面積 S==，故必須對原地面進(jìn)行處理?；A(chǔ)處理后對原地面按軟弱下臥層進(jìn)行驗算。紅砂巖重度為 17KN/m3，擴(kuò)散角 φ=28 。則擴(kuò)散后基底應(yīng)力應(yīng)為：fk=（ N+G） /[（ b+2z1tan35+2z2tan28）（ l+2z1tan35+2z2tan28） ] 基底應(yīng)力滿足使用要求。底模的荷載分布圖所示。 安全通道穩(wěn)定性驗算橫橋向分配梁計算由上述方木計算，按三跨連續(xù)梁可得腹板下方木支點反力為：R1=ωql== 底板下方木支點反力為： R2=ωql==考慮翼緣板荷載全部由靠近箱梁處碗扣支架承擔(dān)： R3=ωql=26=則 I10工字鋼橫向分配梁受力如下：采用 SAP2023對其進(jìn)行計算，得出其最大彎矩： Mmax=；最大剪力為： Vmax=I10工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 S= cm3 ① 抗彎強(qiáng)度驗算： б=M1/W=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗算： г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103 ）=＜ [г]=85MPa由模型計算得出，最大支點反力為 R=縱橋向雙 I45分配梁計算雙分配梁受力如下圖所示：雙 I45工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 ； S= cm3 ； E=105N/ mm2抗彎強(qiáng)度驗算：Mmax=б=M1/Wx=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗算：Vmax=г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103） =＜ [г]=85MPa③ 撓度驗算：ω=Kωql4/ （ 100EI） =＜ [f]=6000/400=15mm橫橋向雙 I45分配梁計算以上述算法求出縱橋向雙 I45工字鋼分配梁支點反力如下圖所示：雙 I45工字鋼的截面特征值為： A= ； I= ； W= cm3 ； S= cm3 ； E=105N/ mm2① 抗彎強(qiáng)度驗算 :Mmax=б=M1/Wx=106= ＜ [б]=140MPa② 剪切強(qiáng)度驗算：Vmax=г= VmaxSX/IXb=103106/ （ 108103 ）=＜ [г]=85MPa③ 撓度驗算： ω=Kωql4/ （ 100EI） =＜ [f]=2400/400=6mm鋼管柱受力計算由橫橋向雙 I45工字鋼分配梁可計算出鋼管頂部最大豎向和在為 KN，由于支架高度較低，故此處忽略風(fēng)荷載對其影響。 復(fù)核結(jié)論及建議 該支架各部分構(gòu)件均能滿足使用要求且有一定的安全儲備，在工藝上可行，可用于施工。 本工程為跨越 XX高速公路高架橋，由于該路車流量很大，施工時為了確保通行安全，保證車輛暢通，故采用臨時墩鋼管排架作為系梁底模的支撐結(jié)構(gòu)。交通組織方案在上報