【正文】 A纖維（空洞頂面），BB纖維（空心板換算截面），CC纖維（空洞底面）處主拉應力，對于部分預應力A類構件應滿足： (82)為混凝土的抗拉強度標準值，C40，；主拉應力 AA纖維： (83) (84) 為支點截面短期組合效應剪力設計值，為計算主拉應力出處截面腹板的寬度，為空心板AA纖維以上截面對空心伴換算截面重心軸的靜矩 (85) (86)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， = 負值表示拉應力。為在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預應力損失后的預加力，在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力， (81) 為在作用長期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩符合《公預規(guī)》對A類構件的規(guī)定。設傳力錨固齡期天，計算齡期為混凝土終極值；預應力環(huán)境溫度適度取75％，理論厚度的計算：構件毛截面面積， 理論厚度把各項值代入計算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點截面：傳力錨固時的第一批損失：傳力錨固后預應力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點截面：各截面的有效預應力： (710)跨中截面： L/4處截面： 支點截面： 8 驗算正截面抗裂性計算是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行計算，并滿足《公預規(guī)》。 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失對于先張拉法構件， (72) (73) (74) (75) (76)由《公預規(guī)》，先張法構件傳力錨固時的損失為： (77)則 N則：，根據(jù)《公預規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構件受拉取預應力鋼筋的預應力損失按下列公式計算： (78) (79) ――受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預應力損失值；――構件受拉區(qū)縱向鋼筋截面重心處由預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力（MPa），應按《公預規(guī)》：――預應力鋼筋的彈性模量――預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；――受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； ――構件的截面面積，對先張法構件，――截面的回轉半徑，,先張法構件取， ――構件受拉區(qū)預應力鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；――構件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；――構件受拉區(qū)縱向預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；――預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變；――加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)。則。、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時，則 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。距跨中截面處此處，箍筋間距， 斜截面抗剪承載力：==抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處：此處，箍筋間距。 表61 各計算截面剪力組合設計值 截面位置x（mm）支點X=9175跨中剪力組合設計值(kN)距支座中心h/2=475mm處截面，即x=9175mm由于空心板的預應力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。距跨中位置。配箍率 （按《公預規(guī)》，）在組合設計剪力值： 的部分梁段，可只按構造要求配置箍筋，設箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構造配箍間距經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置，得： 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：）選取三個位置進行空心板斜截面抗剪承載力的計算距支座中心h/2=475mm處截面：x=9650475=9175mm。按《公預規(guī)》：式中，=,《公預規(guī)》。首先進行抗剪強度上、下限復核，按《公預規(guī)》： (62)式中：——驗算截面處的剪力組合設計值，由表16得支點處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點處的截面剪力： ——截面有效高度，由于本橋預應力筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；——邊長為150的混凝土立方體抗壓強度，空心板C40,則；——等效工字形截面的腹板寬度。由計算混凝土受壓區(qū)高度： 得當代人下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力： 計算結果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。預應力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計算，參見圖110，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。毛截面面積：毛截面重心軸到1/2板高的距離：（向上），毛截面對其中心軸的慣性矩：。按《公預規(guī)》，普通鋼筋采用620，普通鋼筋620布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣處，即。 空心板換算等效工字形截面（尺寸單位：mm）估算普通鋼筋時，可先假定,則由下列可求得受壓區(qū)的高度設, x說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋。本橋采用15（75）鋼絞線作為預應力鋼筋，公稱截面面積165mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預規(guī)》 現(xiàn)取預應力損失總和近似假定為張拉控制應力來估算，則= 采用12根，15鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積165,=1980預應力空心板選用12 根15鋼絞線布置在 空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=40mm保持不變，《公預規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋 空心板跨中截面預應力鋼筋的布置(尺寸單位：cm)在預應力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可 由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預應力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。代入即可求得滿足部分預應力A類構件正截面抗裂性要求所需的有效預加力為： (43)式中：——混凝土抗拉強度標準值。按《公預規(guī)》，A類預應力混凝土構件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應力，并符合以下條件：在作用短期效應組合下，應滿足要求。因此，預應力混凝土橋梁設計時，一般情況下，首先根據(jù)結構在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數(shù)量，在由構件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通綱紀的數(shù)量。設計時他應滿足不同設計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等要求。根據(jù)計算得到的作用效應，按《橋規(guī)》各種組合表達式可求得各效應組合設計值，現(xiàn)將計算匯總于表中。作用長期效應組合表達式： (38)式中：各符號意義見上面說明。按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合表達式為： (36)式中： ——結構重要性系數(shù)，本橋屬大橋，=； ——效應組合設計值； ——永久作用效應標準值； ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。當時, (HZ) (32)代入數(shù)據(jù)得: 所以, 可變作用效應計算跨中截面()彎矩: （不計沖擊時） (33)兩車道荷載：不計沖擊 計入汽車沖擊 四車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 剪力: （不計沖擊時） (34)兩車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 = =(kN)四車道荷載：不計沖擊 計入沖擊 l/4截面彎矩: （不計沖擊時） (33)兩車道荷載：不計沖擊 計入汽車沖擊四車道荷載：不計沖擊 不計沖擊 剪力:兩車道荷載：不計沖擊 = = (kN)計入沖擊 = =(kN)四車道荷載： 不計沖擊 = （KN） 計入沖擊 =（KN）支點截面剪力計算支點截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標準值應滿布于使結構產(chǎn)生最不利的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線的峰值處。按結構基頻f的不同而不同,對于簡支板橋: (31)當f, =。表33 各種作用下的橫向分布系數(shù)表板號橫向分布系數(shù)123456由上表可知1板在荷載作用下的橫向分布系數(shù)