【正文】 值沿順橋向做成平順的曲線。由前九、㈠計算得扣除預應力損失后的預加力：則由預加力產(chǎn)生的 跨中反拱度，并乘以長期增長系數(shù)后得：由《公預規(guī)》，當預加應力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時應設置預拱度，其值該荷載的撓度值與預加應力長期反拱度值之差采用。先計算此時的抗彎剛度：放松預應力鋼絞線時，設空心板混凝土強度達到C30,這時，則： 換算截面面積：所有鋼筋換算面積對毛截面重心的靜距為：換算截面重心至毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結果表明，使用階段的撓度值滿足《公預規(guī)》要求。上述計算結果表明，本橋空心板滿足《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。 [—纖維至重心軸距離，](計入正溫差應力)（計入反溫差應力）負值為拉應力。 （計入正溫差應力）（計入反溫差應力）纖維處，（計入正溫差應力），（計入反溫差應力），負值為拉應力，均小于，符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜截面抗裂性要求。式中：——纖維以上截面對重心軸的靜矩。預應力混凝土A類構件，在短期效應組合下，預制構件應符合，現(xiàn)纖維處（計入正溫差影響），（計入反溫差影響），都符合要求。則： 式中： [——纖維至截面重心軸的距離，]（計入正溫差效應）式中：——豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點；——溫差頻遇系數(shù)，取。?。弧嬎阒骼瓚孛婵箯潙T距。纖維 纖維 纖維 正值表示壓應力，負值表示拉應力。㈡ 斜截面抗裂性驗算部分預應力A類構件斜截面抗裂性驗算是以拉應力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用，溫差作用效應可利用正截面抗裂計算中溫差應力計算及前表1圖112，并選用支點截面，分別計算支點截面纖維（空洞頂面），纖維（空心板換算截面重心軸），纖維（空洞底面）處主拉應力，對于部分預應力A類構件應滿足：式中：——混凝土的抗拉強度標準值，C40，；——由作用短期效應組合預加力引起的混凝土主拉應力，并考慮溫度作用先計算溫差應力，由表18和圖112。在長期效應組合下，梁底的總拉應力為： 則，符合A類預應力混凝土構件條件。列表計算，計算見下表，計算結果見表18。豎向溫度梯度見圖112，由空心板高為，大于，取。溫差應力計算，按《公預規(guī)》附錄B計算。按作用短期效應組合計算的彎矩值，空心板跨中截面彎矩，由前面計算換算換算截面下緣彈性抵抗距，代入得：。由前面計算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為，理論厚度：查《公預規(guī)》表直線內(nèi)插得到：把各項數(shù)值代入計算式中，得：跨中：截面：支點截面：㈥ 預應力損失組合傳力錨固時第一批損失傳力錨固后預應力損失總和跨中截面：截面：支點截面：各截面的有效預應力：跨中截面：截面：支點截面：八、正常使用極限狀態(tài)計算㈠ 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性計算是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行計算，并滿足《公預規(guī)》，對于本橋預應力A類構件，應滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下，；第二，在荷載長期效應組合下，即不出現(xiàn)拉應力。 考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表16查得 ，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應力為：跨中截面：截面：支點截面： 則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中:截面：支點截面：《公預規(guī)》，不得不大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度的倍，設傳力錨固時，混凝土達到 C30，則,，設跨中、截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力、均小于,滿足要求。則㈤ 混凝土收縮，徐變引起的預應力損失 式中：——構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 —— ——構件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心的距離 —構件截面回轉半徑 ——構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力損失）和結構自重產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，其值為——傳力錨固時，預應力鋼筋的預加力，其值為：————構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算。⑵ 距跨中截面處此處，間距，斜截面抗剪承載力：斜截面抗剪承載力⑶距跨中截面距離處 此處，間距，斜截面抗剪承載力 計算表明均滿足截面斜截面抗剪承載力要求七、預應力損失計算本橋預應力鋼筋采用直徑為的股鋼絞線，控制應力?、?錨具變形，回縮引起的應力損失（注：由于是先張法，不考慮預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦）預應力鋼鉸線的有效長度取為張拉臺的長度，設臺座L=50m，采用一端張拉夾片式錨具，有頂壓時，則： ㈡ 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失先張法預應力混凝土構件，當采用加熱方法養(yǎng)護，為了減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施，設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差，則： —張拉鋼筋時，制造場地的溫度（） —混凝土加熱養(yǎng)護時，受拉鋼筋的最高溫度（）㈢ 預應力混凝土構件，由混凝土彈性壓縮引起的預應力損失先張法預應力混凝土構件，放松鋼筋時由混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 ——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值 ——在計算截面鋼筋中心處，由全部鋼筋預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力，其值為： 其中——預應力鋼筋傳力錨固時的全部預應力損失值，由《公預規(guī)》條，先張法構件傳力錨固時的損失為，其中取值由下面計算取值。由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：（根據(jù)《公預規(guī)》）其中，—異號彎矩影響系數(shù)，—預應力提高系數(shù)，—受壓翼緣的影響系數(shù)，取此處，箍筋間距, ,。經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如下圖111。配筋率（按《公預規(guī)》，HRB335鋼筋，截面最小配筋率）在組合設計剪力值的部分梁段，即在的部分可只按構造要求配置箍筋，設箍筋仍選用雙肢，配筋率取最小配筋率，則由此求得構造配置的箍筋間距取且小于板高。——受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ——等效工字形截面的肋寬， ——等效工字形截面的有效寬度， ——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率 —箍筋的配筋率，箍筋選用雙股，箍筋間距的計算式為，箍筋選用HRB335，則，封閉式。為構造方便和便于施工，預應力混凝土空心板不設彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力計算： 式中，各系數(shù)值按《公預規(guī)》——異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁近邊支點梁段的抗剪承載力時。式中為預應力提高系數(shù)，允許出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土受彎構件。首先進行抗剪強度上、下限復核，按《公預規(guī)》，矩形、T形和I形截面的受彎構件，其抗剪截面應符合： （kN）式中:——驗算截面處的剪力組合設計值，由前支點剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到距支點處的截面剪力；——剪力組合設計值處的截面有效高度，由于本橋預應力鋼筋及普通鋼筋都是直線配置有效高度與跨中截面相同，；——邊長為150mm混凝土立方體抗壓強度標準值，空心板為C40，則；——等效工字形截面的有效寬度；代入上述公式計算結果表明空心板截面尺寸符合要求。㈡ 斜截面抗剪承載力計算、下限復核選取距支點h/2處截面進行斜截面抗剪承載力計算、截面構造尺寸及配筋。首先按公式判斷截面類型：所以屬于第一類T形截面，應按寬度的矩形截面來換算其抗彎承載力。五、換算截面幾何特性計算由前面計算已知空心板毛截面的幾何特征，毛截面面積，毛截面重心軸到1/2板高的距離是（向下），毛截面對其重心軸慣性矩 ㈠ 換算截面面積；；代入得：㈡ 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為（向下移）換算截面重心至空心板截面下緣的距離為換算截面重心至空心板截面上緣的距離為換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為㈢ 換算截面慣性矩㈣ 換算截面彈性地抵抗矩下緣上緣六、承載能力極限狀態(tài)計算㈠ 跨中截面正截面抗彎承載力計算跨中截面構造尺寸及配筋見圖19。普通鋼筋選擇，顯然滿足最小配筋率要求。先按構造要求配置。圖19 圖110估算普通鋼筋是，可先假定，則下式可求受壓高度,設由《公預規(guī)》得知，標號C40的混凝土。預應力鋼筋布置應滿足《公預規(guī)》要求，鋼鉸線凈距不小于25mm，端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋。預應力損失總和近似假定為20%張拉控制應力來估算，則：采用12根股鋼絞線，即鋼絞線，則，滿足要求。預應力空心板采用C40，由表16可查得：空心板毛截面換算面積：，假設，則代入得：則所需預應力鋼筋截面積為式中：——預應力鋼筋的張拉控制應力——全部預應力損失值，按張拉控制應力的20%估算本梁采用股鋼鉸線作為預應力鋼筋，直徑，公稱截面面積為、。在作用短期效應組合下，應滿足要求。本梁用部分預應力A類構件設計，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預加力。在這些控制條件中，最重要的是滿足結構在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結構在達到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。四、預應力鋼筋數(shù)量估算及布置㈠、預應力鋼筋數(shù)量的估算采用先張法預應力混凝土空心板構造形式。按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：作用短期效應組合表達式式中： ——作用短期效應組合設計值——永久作用效應標準值——不計沖擊的汽車荷載效應標準值——人群荷載效應的標準值作用長期效應組合表達式： 式中：各符號意義同上。參見圖18。式中：l——結構的計算跨徑E——結構材料的彈性模量（）IC——結構跨中截面的截面慣矩（）——結構跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m，當換算成重力單位時為），=G/g；G——結構跨中處每延米結構重力g——重力加速度，g=由前面計算由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（以下簡稱《公預規(guī)》）查得C40混凝土的彈性模量，代入公式得：則⑴ 車道荷載效應計算車道荷載引起空心板跨中及l(fā)/4截面效應（彎矩和剪力）時，均布荷載應滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中最大影響線峰值處，見圖17?？招陌宓暮奢d橫向分布系數(shù)匯總于表14荷載橫向分布沿梁長的變化圖《橋規(guī)》規(guī)定，汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準乘以沖擊系數(shù)。為設計和施工方便，各空心板設計成統(tǒng)一規(guī)格，則跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)，偏安全的取1號板的⑵ 車道荷載作用于支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算支點處荷載橫向分布系數(shù)計算用杠桿原理法計算。各板荷載橫向分布系數(shù)計算如下：1號板：兩行汽車2號板：兩行汽車3號板：兩行汽車4號板：兩行汽車5號板：兩行汽車各板橫向分布系數(shù)計算結果匯總于表13。計算結果列于下表12：由上表12畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道情況下的各板橫向分布系數(shù)，各板的橫向分布影響線及橫向最不利布見下圖15。支點至l/4點之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得?？紤]多車道折減，每幅橋面設雙車道，按《橋規(guī)》雙車道折減系數(shù)ξ=。，則集中荷載標準值為計算剪力效應時，即計算剪力時。 橋梁計算跨徑等于或者大于50m時，Pk=360kN。橋梁結構的整體計算采用車道荷載；橋梁結構的局部加載?！稑蛞?guī)》，汽車荷載由車和車輛荷載組成。圖11圖12二、毛截面幾何特性計算㈠ 毛截面面積（參見圖12）㈡ 毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜距： 鉸縫的面積：毛截面重心離板高處的距離為：（向下移）鉸縫重心對板高處的距離為：㈢ 空心板毛截面對其重心軸的慣矩:每個挖空的半圓面積為：半圓重心軸：半圓對其自身重心軸OO的慣性矩為由此得空心板毛截面對重心軸的慣矩 (忽略了鉸縫對自身重心軸的慣矩)空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖14的單箱截面來近似計算：