【正文】 。f≤b+2bh+12h39。f≤l3=39003=1300(cm)b39。公式中： A，I——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； ΔA，ΔAp——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； yjs，y0s——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； yi——分面積重心到主梁上緣的距離； n——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； αEp——鋼束與混凝土的彈性模量比值， 。表 12 支點(diǎn)翼緣全寬截面面積和慣矩計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積Ai(cm2)分塊面積形心至上緣距離yi(cm)分塊面積對上緣靜矩Si=AiYi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)di=ysyi(m)分塊面積對截面形心慣矩Ip=Aidi2(cm4)I=∑Ii+∑Ip(cm4)b1=160cm凈截面毛截面6484064564828471扣管道面積(nΔA)略∑ 64840645 b1=250cm換算截面毛截面74713290 鋼束換算面積(αEp1) nΔAp略∑74713290 計(jì)算數(shù)據(jù)ΔA=π(cm2) n=4根 αEp= 2. 換算截面幾何特性計(jì)算(1) 整體截面幾何特性計(jì)算在使用荷載階段需要計(jì)算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面）的幾何特性。表 11 跨中翼緣全寬截面面積和慣矩計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積Ai(cm2)分塊面積形心至上緣距離yi(cm)分塊面積對上緣靜矩Si=AiYi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)di=ysyi(m)分塊面積對截面形心慣矩Ip=Aidi2(cm4)I=∑Ii+∑Ip(cm4)b1=160cm凈截面毛截面 50645466 扣管道面積(nΔA) 略 3300006 ∑ 50645466b1=250cm換算截面毛截面 59186824 62803943 鋼束換算面積(αEp1) nΔAp略∑59186824 計(jì)算數(shù)據(jù)ΔA=π(cm2) n=5根 αEp= 四分點(diǎn)截面計(jì)算結(jié)果見 表12 。計(jì)算公式如下：截面積 An=An??A 截面慣矩 In=In??A?(yjsyi)178。表 10 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號x4(cm)R(cm)sinα=x4/Rcosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)四分點(diǎn)N1 (N2)N3 (N4)未彎起N5N5錨固點(diǎn)N1 (N2)N3 (N4)支點(diǎn)直線段 yX5X5tana 0aiN1(N2)717N3 (N4)14015四、計(jì)算主梁截面幾何特性本橋計(jì)算跨中截面、四分點(diǎn)截面及支點(diǎn)截面幾何特性。axi——錨固點(diǎn)至支座中心線的水平距離（mm）。）；式中：L/2L1cosφ，R=y2/(1cosφ)根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計(jì)算如下：在梁頂錨固的鋼束彎起角定為18176。2. 鋼束起彎角和線形的確定本橋設(shè)計(jì)時，將端部錨固端截面分成上、下兩部分，上部鋼束的彎起角定為15176。驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，錨固端截面特性計(jì)算見 下表 所示?？紤]到這個原因，本橋預(yù)制時在梁端錨固N(yùn)1～N4號鋼束，N5號鋼束在成橋后錨固在梁頂。根據(jù)以上規(guī)定，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如 圖11 所示。（二） 預(yù)應(yīng)力鋼束布置1. 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置(1) 本橋采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋鐵皮波紋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2 。 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，按照《公預(yù)規(guī)》,短期效應(yīng)組合下 即 式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用(或荷載)短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；有設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用大毛截面的性質(zhì)來計(jì)算，可得跨中截面全截面面積，全截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩為；所以有效預(yù)加力合力為 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為采用5束絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積為。汽車荷載 人群荷載式中 S——所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——汽車荷載橫向折減系數(shù)； ——汽車荷載的沖擊系數(shù)； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號區(qū)段的面積； y——影響線上最大豎標(biāo)值。例如，對于車輛荷載。本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=7，則： 4號梁 橫向影響線的豎標(biāo)值為：由和繪制4號梁橫向影響線，如圖所示，圖中按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60—2004)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置。本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得修正系數(shù)為：式中：G=,計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩和抗彎慣性矩在前面已求得：對于T型梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算 抗扭慣性矩計(jì)算圖示(尺寸單位cm)式中 、——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度 ——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，可由下式計(jì)算 ——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。（一）.永久作用效應(yīng)計(jì)算 (1)永久作用集度 1)主梁自重跨中截面段主梁自重(五分點(diǎn)截面至跨中截面，長13m)主梁跨中截面面積為A=馬蹄太高與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算(長5m)主梁端部截面面積為支點(diǎn)段梁的自重()中主梁的橫隔梁中橫隔梁體積為：端橫隔梁體積為：故半跨內(nèi)橫梁重量主梁永久作用集度 (2)永久作用效應(yīng)：下面進(jìn)行永久作用效應(yīng)計(jì)算(參照旁圖)，設(shè)a為計(jì)算截面至左側(cè)支座的距離，并令。簡支梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì) 目 錄 一、 設(shè)計(jì)基本資料及構(gòu)造布置 2：預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋設(shè)計(jì) 2 2 2 25. 基本計(jì)算數(shù)據(jù)（見表11） 3二、主梁作用效應(yīng)計(jì)算 6（一）.邊梁作用效應(yīng)計(jì)算 6（二）.中梁永久作用效應(yīng)計(jì)算 8（三）.跨中荷載橫向分布系數(shù) 13（四）.可變作用效應(yīng)計(jì)算 17三、 預(yù)應(yīng)力鋼筋面積的估算及鋼束布置 21 21 22 25 25四、計(jì)算主梁截面幾何特性 28 28 31 36五、主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算 37（一）持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算 37（二）持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗(yàn)算 41（三）持久狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算 48（四）短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算 58預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋設(shè)計(jì)一、 設(shè)計(jì)基本資料及構(gòu)造布置：后張預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋設(shè)計(jì)(1)跨度和橋面寬度 1)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m(墩中心距) 2)計(jì)算跨徑： 3)主梁全長： 4)橋面寬度(橋面凈空)：凈7+(2)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1)設(shè)計(jì)荷載：公路——Ⅱ級，汽20，掛100，人群荷載3kN/ 2)環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：Ⅰ類環(huán)境 3)設(shè)計(jì)安全等級:二級(1)混凝土：梁體為C40混凝土，容重為25kN/m； 橋面鋪裝：10cm防水混凝土+6cm瀝青混凝土，容重分別為23kN/m 和21kN/m； 欄桿、人行道為C25混凝土；(2)鋼材 1)預(yù)應(yīng)力鋼筋：：單根鋼絞線的公稱截面積為139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa，=1395MPa；2)普通鋼筋：主要采用熱軋HRB33HRB400鋼筋；設(shè)計(jì)規(guī)范： 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG—2004 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG D60—2004 《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTG B01—2003 其他相關(guān)規(guī)范5. 基本計(jì)算數(shù)據(jù)（見表11） 表11名稱項(xiàng)目符號單位數(shù)據(jù)混凝土立方強(qiáng)度MPa40彈性模量MPa軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力MPa容許拉應(yīng)力MPa持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)荷載組合容許壓應(yīng)力MPa容許主壓應(yīng)力MPa短暫效應(yīng)組合容許拉應(yīng)力MPa0容許主拉應(yīng)力MPa1．44鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa1860彈性模量MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度MPa1260最大控制應(yīng)力MPa1395持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)荷載組合MPa1209材料重度鋼筋混凝土25．0瀝青混凝土23．0鋼絞線78．5鋼束與混凝土彈性模量比—5．65a)b) c) d) 預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁結(jié)構(gòu)尺寸(尺寸單位：cm)a)橫斷面 b)內(nèi)梁立面 c)外梁立面 d) II剖面圖 T形梁跨中截面尺寸圖(尺寸單位cm) T形梁端部截面尺寸圖(尺寸單位cm)二、主梁作用效應(yīng)計(jì)算（本例選4號梁）主梁的作用效應(yīng)計(jì)算包括永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計(jì)算可變作用下荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面(取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面以及支點(diǎn)截面)的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合(標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合、極限組合)。主梁彎矩M和剪力V的計(jì)算公式