【正文】 道）面積； βhe—配置間接鋼筋時局部承壓強度提高系數(shù)，按下式計算： Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內的混凝土核心面積； Ra—混凝土抗壓設計強度，對于40號混凝土，Ra=，考慮在主梁混凝土達到90%強度時開始張拉鋼束，所以= Ra=； Rg—間接鋼筋抗拉設計強度，對于Ⅰ級鋼筋Rg=240MPa； μt—間接鋼筋的體積配筋率，對于方格鋼筋網(wǎng)naj1和naj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s—鋼筋網(wǎng)的間距。 圖 8如圖16a所示，在錨固端設置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在N7N10的四根鋼束錨下設置200962mm的墊板1；在N1N6的六根鋼束下設置350766mm的墊板2。 后張預應力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應力，它可能使梁端產生縱向裂縫。因此就法向應力而言，表明在主梁混凝土達到90%強度時可以開始張拉鋼束。 1號梁跨中截面鋼束應力（MPa）計算表 表26 鋼束項目N1N2N3N4N5N6N7N8N9N10有效應力σy(1)641.433657.456678.343693.426711.820725.898711.058728.031744.702758.447第一期恒載(2)eji(cm)(3)(4)=(2)(3)第二期恒載(5)eoj(cm)(6)(7)=(5)(6)汽+人(8)(9)=(8)(6)掛車(10)(11)=(0)(6)鋼束應力σymin=σy+σg1+σg2(12)727.871743.894758.942774.025786.581800.659797.496809.530819.463827.369荷載組合Ⅰσymax =σymin+σpⅠ(13)763.020779.043791.598806.681816.744830.822832.645842.186849.626855.039荷載組合Ⅲσymax =σymin+σpⅢ(14)733.957789.980801.760816.843826.130840.208843.582852.343859.012863.649 （1）預加應力階段的應力驗算 此階段指初始預加力與主梁自重力共同作用，為預加力最大而荷載最小的受力階段，鑒于支點附近截面的荷載彎矩很小，故通常演算這些截面下緣的壓應力和上緣的拉應力。 表24示出了σhx的計算過程，混凝土主應力計算結果見表25 通過各控制截面的混凝土主應力計算，其結果如下： maxσzl（MPa） 組合Ⅰ 組合Ⅲ （由變化點截面控制） maxσza（MPa）（由跨中截面控制） 在使用荷載作用下混凝土主應力應符合下列規(guī)定：荷載組合Ⅰ： σzl≤=（見表10，以下同） σza≤=(3)驗算鋼束中的最大應力 計算公式： 式中： σy—有效預應力； MgMg2—第一、第二期恒載產生的梁內彎矩； Mp—活載產生的梁內彎矩，分（汽+人）和掛100兩種情況； eji、eoi—分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即： eji=yjxai，eoi= yoxai 計算1號梁跨中截面鋼束應力，見表26。 按規(guī)定，當只在主梁縱向有預應力時，計算公式為： 式中：σhx—預加力和使用荷載在計算主應力點上產生的混凝土法向應力，按σhx=σh177。（2）混凝土主應力驗算 此項驗算包括混凝土主拉應力和主壓應力，對前者驗算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度，而驗算后者是保證混凝土在沿主壓應力方向破壞時也具有足夠的安全度。 （1）混凝土法向應力驗算 此階段為有預加力和全部恒載作用的階段，通常是跨中截面上緣可能出現(xiàn)最大壓應力和下緣最大拉應力（或最小應力）。 計算公式為： c=式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當m，取 m= Q—通過斜截面頂端正截面內由使用荷載產生的最大剪力； M—相應于上述最大剪力時的彎矩； h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（以cm計） 上述的Q、M、h0近似取變化點截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則： ，取m=，故： c== 若選用Φ820cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為 Ak=2=箍筋間距sk=20cm，箍筋抗拉設計強度Rgk=240MPa，箍筋配筋率： 主梁斜截面抗剪強度應按下式計算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經組合后通過斜截面頂端正截面內的最大剪力（KN），對于變化點截面Qj=； Qhk—斜截面內混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN），按下式計算： Qw—與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力（KN），按下式計算： Qw=∑Aywsinα式中：Ryw—預應力彎起鋼束的抗拉設計強度（MPa），取Ryw=1280MPa； Ayw—預應力彎起鋼束的截面面積（cm2）； α—與斜截面相交的彎起鋼束與構件縱軸線的交角（如圖15所示），sinα值見表12 ， p=100μ=∴ KN ∑Aywsinα=[2（++）+ +++]= ∴ Qw=1280= Qhk+Qw=+=故Qj=Qhk+Qw，說明主梁腹板寬度改變處的斜截面抗剪強度滿足要求，同時也表明上述箍筋的配置是合理的。 2）斜截面抗剪強度驗算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時，則不需要進行斜截面抗剪計算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設計強度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說明一致。（MPa）（MPa）（MPa）Wc（cm3）Mg2（Nm）（1）（2）（3）（4）（5）（9）（10）上緣103103448374477695103下緣275927339850應力部位組合Ⅰ組合ⅢM汽+人（Nm）σh（MPa）M掛（Nm）σh（MPa）（11）（13）=（6）+（7）+（8）+（12）（14）（16）=（6）+（7）+（8）+（13）上緣103103下緣 （3）驗算正截面強度 按規(guī)范，計算公式為： 式中：γc—混凝土安全系數(shù)。 同時公預規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應符合： x≤ξjyh0式中：ξjy—預應力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對于預應力碳素鋼絲ξjy==： h0=hay== ξjyh0==x說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。查《橋規(guī)》： ==103計算數(shù)據(jù)Ny0= My0= Mg1= Ij=39742163cm4Aj= eA=ej= Ey=105MPa ny=計算σhσh（MPa）（1）（2）（3）計算應力損失計算公式：分子項分母項(4)r2=Ij/Aj(5)46ρA=1+eA2/r2(6)（4）+（5）μ=10△Ay/Aj%1+10μρA 傳力錨固應力σy0及其產生的預加內力： =σkσs1=σkσs1σs2σs3 縱向力： Ny0=∑σy0△Aycosα 彎 矩： My0=Ny0eyi 剪 力： Qy0=∑σy0△Aysinα式中：α—鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值見表12； △Ay—單根鋼束的截面積，△Ay=使用荷載階段的有效預加應力：四分點愈加內力計算表鋼束號預加應力由張拉鋼束產生內力由σsⅡ而消失的預加內力SinaCosaσy0△AyQy0 △NyQyMy　1）2）3）5）7）8）9）10）101020103010401050106010789∑52251211縱向力：Ny=Ny0Ny‘==剪力：Qy=Qy0Qy‘==彎矩：My=My0My‘== （1）按規(guī)定，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度b1‘，應取用下列三者中的最小值： b1‘≤l/3=3888/3=1296cm； b1‘≤160cm（主梁間距）； b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+271+128=254cm故取b1‘=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的T形截面：當RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時，中性軸載翼緣部分內，否則在腹板內，所以：左邊= RyAy=1280101=右邊= Rab1‘h1‘+ Ra（b+b2‘）h1‘=[1608+（16+158）12]101=左邊右邊，即中性軸在腹板內。 主梁斜截面抗剪強度應按下式計算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經組合后通過斜截面頂端正截面內的最大剪力（KN），對于變化點截面Qj=； 本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在澆筑橋面之前完成，Ah和u均采用預制梁的數(shù)據(jù)。計算公式如下： 式中：Nc—局部承壓時的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一束為控制應力外，其余各束均為傳力錨固應力，可計算出墊板1； β—混凝土局部承壓時的縱向力，按下式計算： β= Ad—局部承壓的計算底面積（扣除孔道面積）； Ac—局部承壓（扣孔道）面積； βhe—配置間接鋼筋時局部承壓強度提高系數(shù)，按下式計算： Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內的混凝土核心面積； Ra—混凝土抗壓設計強度，對于40號混凝土，Ra=，考慮在主梁混凝土達到90%強度時開始張拉鋼束，所以= Ra=； Rg—間接鋼筋抗拉設計強度，對于Ⅰ級鋼筋Rg=240MPa； μt—間接鋼筋的體積配筋率，對于方格鋼筋網(wǎng)naj1和naj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s—鋼筋網(wǎng)的間距。 計算公式為： c=式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當m，取 m= Q—通過斜截面頂端正截面內由使用荷載產生的最大剪力； M—相應于上述最大剪力時的彎矩； h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（以cm計） 上述的Q、M、h0近似取變化點截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則： ，取m=，故：