【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 公式為： 式中：γc—混凝土安全系數(shù)。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求 選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj ； b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說明一致。 對(duì)于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。 計(jì)算公式為： c=式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當(dāng)m，取 m= Q—通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力； M—相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩； h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（以cm計(jì)） 上述的Q、M、h0近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則： ，取m=，故： c== 若選用Φ8@20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為 Ak=2=箍筋間距sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Rgk=240MPa，箍筋配筋率： 在錨固端設(shè)置兩塊厚20mm的鋼墊板，即在N7N10的四根鋼束錨下設(shè)置200962mm的墊板1；在N1N6的六根鋼束下設(shè)置350766mm的墊板2。在墊板下等于梁高（230cm）的范圍內(nèi)并且布置21層φ8的間接鋼筋網(wǎng)，鋼筋網(wǎng)的間距為10cm，其中錨下第一層鋼筋網(wǎng)的布置如圖16b所示，根據(jù)錨下鋼墊板的布置情況，分上、下兩部分各自驗(yàn)算混凝土局部承壓強(qiáng)度。計(jì)算公式如下： 式中：Nc—局部承壓時(shí)的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳力錨固應(yīng)力，可計(jì)算出墊板1； β—混凝土局部承壓時(shí)的縱向力，按下式計(jì)算： β= Ad—局部承壓的計(jì)算底面積（扣除孔道面積）； Ac—局部承壓（扣孔道）面積； βhe—配置間接鋼筋時(shí)局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，按下式計(jì)算： Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核心面積； Ra—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于40號(hào)混凝土，Ra=，考慮在主梁混凝土達(dá)到90%強(qiáng)度時(shí)開始張拉鋼束，所以= Ra=； Rg—間接鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，對(duì)于Ⅰ級(jí)鋼筋Rg=240MPa； μt—間接鋼筋的體積配筋率，對(duì)于方格鋼筋網(wǎng)naj1和naj2—鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s—鋼筋網(wǎng)的間距。對(duì)于鋼墊板1（見圖16）： = = =強(qiáng)度系數(shù)為： 間接鋼筋體積配筋率： 把計(jì)算數(shù)值代入上述公式得： 公式右邊=（+2240）101= Nc=右邊，符合要求。 主梁斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對(duì)于變化點(diǎn)截面Qj=； 本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在澆筑橋面之前完成，Ah和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)截面與跨中截面上述數(shù)值完全相同，即：Ah=6328cm2（見表1） u=158+2（8+72+172+14+28）+36=782cm（見圖3） ∴ 設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為75%）下完成，受荷時(shí)混凝土加載齡期為28天。查《橋規(guī)》： ==103計(jì)算數(shù)據(jù)Ny0= My0= Mg1= Ij=39742163cm4Aj= eA=ej= Ey=105MPa ny=計(jì)算σhσh（MPa）（1）（2）（3）計(jì)算應(yīng)力損失計(jì)算公式：分子項(xiàng)分母項(xiàng)(4)r2=Ij/Aj(5)46ρA=1+eA2/r2(6)（4）+（5）μ=10△Ay/Aj%1+10μρA 傳力錨固應(yīng)力σy0及其產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力： =σkσs1=σkσs1σs2σs3 縱向力： Ny0=∑σy0△Aycosα 彎 矩： My0=Ny0eyi 剪 力： Qy0=∑σy0△Aysinα式中：α—鋼束彎起后與梁軸的夾角，sinα與cosα的值見表12； △Ay—單根鋼束的截面積，△Ay=使用荷載階段的有效預(yù)加應(yīng)力：四分點(diǎn)愈加內(nèi)力計(jì)算表鋼束號(hào)預(yù)加應(yīng)力由張拉鋼束產(chǎn)生內(nèi)力由σsⅡ而消失的預(yù)加內(nèi)力SinaCosaσy0△AyQy0 △NyQyMy　1）2）3）5）7）8）9）10）101020103010401050106010789∑52251211縱向力：Ny=Ny0Ny‘==剪力：Qy=Qy0Qy‘==彎矩：My=My0My‘== （1）按規(guī)定，對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度b1‘，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘≤l/3=3888/3=1296cm； b1‘≤160cm（主梁間距）； b1‘≤b+2c+12 h1‘=16+271+128=254cm故取b1‘=160cm （2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面：當(dāng)RgAg+RyAy≤Rabi‘hi‘+Rg‘Ag‘+σya‘Ay‘成立時(shí)，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以：左邊= RyAy=1280101=右邊= Rab1‘h1‘+ Ra（b+b2‘）h1‘=[1608+（16+158）12]101=左邊右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 設(shè)中性軸到截面上緣距離為x，則： 即 KN式中：b=16cm，h2‘=8cm，h1‘=12cm，Ra=，得 x=。 同時(shí)公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合： x≤ξjyh0式中：ξjy—預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξjy==： h0=hay== ξjyh0==x說明該截面破壞時(shí)屬于塑性破壞狀態(tài)。應(yīng)力部位Ny（）My（Nm）Aj（cm2）Mg1（Nm）Wj（cm3）177。（MPa）（MPa）（MPa）Wc（cm3）Mg2（Nm）（1）（2）（3）（4）（5）（9）（10）上緣103103448374477695103下緣275927339850應(yīng)力部位組合Ⅰ組合ⅢM汽+人（Nm）σh（MPa）M掛（Nm）σh（MPa）（11）（13）=（6）+（7）+（8）+（12）（14）（16）=（6）+（7）+（8）+（13）上緣103103下緣 （3）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 按規(guī)范，計(jì)算公式為： 式中：γc—混凝土安全系數(shù)。 則上式：右邊= 右邊，主梁跨中正截面滿足強(qiáng)度要求 （1）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 選腹板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）驗(yàn)算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤式中：Qj—經(jīng)內(nèi)力組合后支點(diǎn)截面上的最大剪力，見表9得支點(diǎn)截面處最大為Qj ； b—支點(diǎn)截面得腹板厚度（cm），即b=36cm； h0—支點(diǎn)截面得有效高度，即： h0=hay== R—混凝土標(biāo)號(hào)（MPa）；上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 2）斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算： Qj≤式中：R1—混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa）； Qj、b、h0的單位同上述說明一致。 對(duì)于變化點(diǎn)截面：b=16cm，ay=，Qj=，故：上式右邊=16（）= Qj因此需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算。 計(jì)算公式為： c=式中：m—斜截面頂端正截面處的剪跨比，m=M/Qh0，當(dāng)m，取 m= Q—通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力； M—相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩； h0—通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（以cm計(jì)） 上述的Q、M、h0近似取變化點(diǎn)截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則： ，取m=，故： c== 若選用Φ8@20cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為 Ak=2=箍筋間距sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Rgk=240MPa，箍筋配筋率： 主梁斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算： Qj≤Qhk+Qw式中：Qj—經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（KN），對(duì)于變化點(diǎn)截面Qj=； Qhk—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算： Qw—與斜截面相交的彎起鋼束的抗剪能力（KN），按下式計(jì)算： Qw=∑Aywsinα式中：Ryw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（MPa），取Ryw=1280MPa； Ayw—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的截面面積（cm2）； α—與斜截面相交的彎起鋼束與構(gòu)件縱軸線的交角（如圖15所示），sinα值見表12 ， p=100μ=∴ KN ∑Aywsinα=[2（++）+ +++]= ∴ Qw=1280= Qhk+Qw=+=故Qj=Qhk+Qw，說明主梁腹板寬度改變處的斜截面抗剪強(qiáng)度滿足要求，同時(shí)也表明上述箍筋的配置是合理的。（2）斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不用進(jìn)行驗(yàn)算。 （1）混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算 此階段為有預(yù)加力和全部恒載作用的階段，通常是跨中截面上緣可能出現(xiàn)最大壓應(yīng)力和下緣最大拉應(yīng)力（或最小應(yīng)力）。 計(jì)算公式如下： 式中：Ny、My—由有效預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力； Wjs、Wjx—分別為對(duì)上、下緣的凈截面抵抗矩； W0s、W0x—分別為對(duì)上、下緣的換算截面抵抗矩； WgWg2—分別由第一期、第二期恒載產(chǎn)生的彎矩； Mp—由活載產(chǎn)生的彎矩，有組合Ⅰ和Ⅲ的兩種情況； 混凝土法向應(yīng)力驗(yàn)算：按規(guī)定，載使用荷載使用下，混凝土法向壓應(yīng)力極限值如下：荷載組合Ⅰ： =14MPa（見表10）荷載組合Ⅲ： = 在使用荷載（組合Ⅰ）作用下，全預(yù)應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力，即σh≥0通過各截面上下緣混凝土法向應(yīng)力計(jì)算，其結(jié)果表明受拉區(qū)（組合Ⅰ）都未出現(xiàn)拉應(yīng)力，故符合上述各項(xiàng)規(guī)定。（2）混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算包括混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，對(duì)前者驗(yàn)算主要為了保證主