【正文】 m)(6)1155914115591486693086693078507850Np0/An/Mpa(7)=(1)/(3)Mp0/Wnx/Mpa(8)=(2)/(4)σpt/Mp(9)=(7)+(8)超重Mg1/Wnx/Mpa(10)=(5)/(4)失重Mg1/Wnx/Mpa(11)=(6)/(4)超重σt/Mpa(12)=(9)+(10)失重σt/Mpa(13)=(9)+(11)由以上計(jì)算可見(jiàn)預(yù)加應(yīng)力階段不存在拉應(yīng)力，滿足要求 由上表可看出，吊裝階段混凝土正壓應(yīng)力最大為，符合要求；截面無(wú)拉應(yīng)力出現(xiàn)，故可不用再配置縱向鋼筋。(4)超重Mg1(Nm)(2)2250189225018916415411641541An/cm178。m超重計(jì)算失重計(jì)算跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)吊裝階段法向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。由于構(gòu)件吊裝運(yùn)輸時(shí)，構(gòu)件重力應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)或，因此應(yīng)分別按和兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算，超重和失重的計(jì)算方法與一期恒載的計(jì)算方法相同，具體的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。本例采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)1m處，則兩吊點(diǎn)間的距離為m。m)(5)150155015015501126160112616000Np0/An/Mpa(6)=(1)/(3)Mp0/Wnx/Mpa(7)σpt/Mp(8)=(7)+(6)Mg1/Wnx/Mpa(9)=(5)/(4)00σkc/Mpa(10)=(8)+(9)由以上計(jì)算可見(jiàn)預(yù)加應(yīng)力階段不存在拉應(yīng)力，滿足要求 由上表可以看出，截面無(wú)拉應(yīng)力，只有跨中下緣存在最大壓應(yīng)力；。(3)Wnx/cm179。 表641 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣Np0/(1)Mp0(N)MpaMpaMpa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonn，（四）短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算 橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力，并滿足相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求。m)(8)0000 (Nm)(2)239346239346239346239346/cm178。m)(8)1126160112616011261601126160 (Nm)(2)1624555162455516245551624555/cm178。m)(8)1501550150155015015501501550 (Nm)(2)2094481209448120944812094481/cm178。斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；以上計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。2．.斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。m)(5)150155011261600 (N下表為1號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果。 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算 ,——分別為鋼束重心到截面凈軸和換算軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量之比。m)(6)150155015015501126160112616000 (N(4)/cm179。m)(2)2094481209448116245551624555239346239346/cm178。根據(jù)以上公式所作正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，見(jiàn)下表。計(jì)算時(shí)作用(或荷載)取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。m)(8)000/(Nm)(2)239346239346239346/cm178。m)(8)1126160112616011261601126160/(Nm)(2)1624555162455516245551624555/cm178。m)(8)1501550150155015015501501550/(Nm)(2)2094481209448120944812094481/cm178。斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，應(yīng)符合下式要求式中 ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；以上計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表622。m)(7)304588022856500MPa(8)=(1)/(3)MPa(9)=(2)/(4) MPa(10)=(8)+(9) MPa(11)=(4)/(6)0 MPa(12)=[(7)(6)]/(5)0/ MPa(13)=(11)+(12)0/ MPa(14)=(13)(10)由以上計(jì)算可見(jiàn)，都滿足要求長(zhǎng)期效應(yīng)組合值小于短期效應(yīng)組合，由于短期組合下σstσpc＜0，不必驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。(5)(N(3)/cm179。正截面抗裂性驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表621表621 正截面抗裂性驗(yàn)算計(jì)算表應(yīng)力部位跨中下緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)下緣 / (1)(NA類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足式中 ——在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝 土的法向拉應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。(2)斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行計(jì)算。所以 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。對(duì)距支點(diǎn)處斜截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即式中的為驗(yàn)算截面出剪力組合設(shè)計(jì)值，這里；為混凝土強(qiáng)度等級(jí)，這里；(腹板厚度)；為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處得家門有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)(包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋)至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離為所以；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；代入上式得計(jì)算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。所以 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即式中的為驗(yàn)算截面出剪力組合設(shè)計(jì)值，這里；為混凝土強(qiáng)度等級(jí)，這里MPa；mm(腹板厚度)；為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處得家門有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)(包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋)至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離為所以mm；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；代入上式得kN計(jì)算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。(1)斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁應(yīng)對(duì)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。(2)正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置見(jiàn)圖，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離(a)為所以 從表16的序號(hào)⑧知，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。表 14 主梁截面特性總表名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積Ancm2凈慣矩Incm464828471凈軸到截面上緣距離ynscm凈軸到截面下緣距離ynxcm截面抵抗矩上緣Wnscm3下緣Wnxcm3對(duì)凈軸靜矩翼緣部分面積Sancm3240209240550凈軸以上面積Snncm3換軸以上面積Soncm3馬蹄部分面積Sbncm3194108鋼束群重心到凈軸距離encm混凝土換算截面換算面積Aocm2換算慣矩Iocm46280394362652924換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Woscm3下緣Woxcm3對(duì)換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3凈軸以上面積Snocm3349760換軸以上面積Soocm3馬蹄部分面積Sbocm3鋼束群重心到換軸距離eocm 鋼束群重心到截面下緣距離apcm五、主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的破壞特征，主梁承載力驗(yàn)算主要包括持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算，持久狀況抗裂性驗(yàn)算和應(yīng)力驗(yàn)算，以及短暫狀況構(gòu)件的截面應(yīng)力驗(yàn)算。因此，對(duì)于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算四個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，即需計(jì)算下面幾種情況的靜矩：① aa線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；② bb線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；③ 凈軸nn以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；④ 換軸oo以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；計(jì)算結(jié)果列于表13 。（二）截面靜矩計(jì)算張拉階段和使用階段的截面（圖14），除了兩個(gè)階段aa和bb位置的剪應(yīng)力需要計(jì)算外，還應(yīng)計(jì)算：圖 14 靜矩計(jì)算圖式(尺寸單位：mm)在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。故：bf’=250cm