【正文】 The horizontal channel clearance needs to be at least 45 meters, although it is desirable not to locate any supports within the canal. This last condition results in a main span of at least 72 m.重造其他的現(xiàn)有的有價(jià)值的工廠廠房做為其他用途和拆毀倉庫和的小游艇船塢等建筑，是為了給公寓和服務(wù)樓騰出空間。并且也有意圖修建一座成為將來新的都市發(fā)展標(biāo)志的橋梁?，F(xiàn)如今臨海的城市區(qū)域被污染產(chǎn)業(yè)占領(lǐng)。按前一節(jié)所示方法，查《公預(yù)規(guī)》附錄C相關(guān)表格，可得到相關(guān)系數(shù)。受彎構(gòu)件：。灌注樁按m法計(jì)算，m值為8103kN/m4(假設(shè)為軟質(zhì)黏性土)。②雙孔荷載單列車時(shí)： 相應(yīng)的制動(dòng)力：，取制動(dòng)力為90kN。⑴ 對于②②截面，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：?。?，此處，箍筋間距, ,。按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)截面符合：時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅需按《公預(yù)規(guī)》。（2）相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算一般公式為：截面①①：，；截面②②：；截面③③：，；截面④④：，；截面⑤⑤：，；計(jì)算值見表219。圖223（尺寸單位：cm）公路—I級雙孔載單列車時(shí)：雙孔布載雙列車時(shí)：單孔載單列車時(shí)：單孔布載雙列車時(shí)：⑶ 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為），見表214。㈢ 驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為為：按規(guī)范要求滿足，即： 合格梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)，已知公路—I級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角：驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。按只有三個(gè)受力計(jì)算。根據(jù)表111，可畫出各鉸縫的剪力影響線。本梁普通受拉鋼筋：這里計(jì)算結(jié)果說明空心板等效工字型截面的肋寬，計(jì)算結(jié)果說明滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm，現(xiàn)采用HRB35鋼筋，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖113。C30混凝土， =， ，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表19。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置。式中：——預(yù)加力產(chǎn)生在纖維處的正應(yīng)力，見九、㈡計(jì)算，；——豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面；——纖維處的正溫差應(yīng)力，見九、㈡計(jì)算，反溫差應(yīng)力。，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。纖維處的主拉應(yīng)力：（不計(jì)正溫差應(yīng)力）；（計(jì)入反溫差應(yīng)力) 。計(jì)入反溫差效應(yīng)則：主拉應(yīng)力：（計(jì)入正溫差應(yīng)力）計(jì)入反溫差應(yīng)力： 負(fù)值表示拉應(yīng)力。上述計(jì)算結(jié)果表明，本橋在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： 、空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為 ——在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由表16，跨中截面同樣，代入公式，則得：由此得：符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。㈣ 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，——鋼筋松弛系數(shù)，低松弛——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》條，對先張法構(gòu)件：則由前面計(jì)算空心板換算截面面積。取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋間距取。截面尺寸及配筋見圖19。普通鋼筋選用HRB335，按《公預(yù)規(guī)》構(gòu)造要求，說明按構(gòu)造要求配置普通鋼筋即可滿足要求。按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，現(xiàn)取。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對于簡支板橋當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)。⑴ 跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算先計(jì)算空心板的剛度參數(shù)：由前面計(jì)算：將以上數(shù)據(jù)代入得：按《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—梁橋（上冊）》，第一篇附錄（二）中9塊板的鉸接板荷載橫向分布影響線表,由內(nèi)插可得時(shí)，1至9號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值。公路I級車道荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為=集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，PK=180kN。預(yù)應(yīng)力鋼鉸線沿板跨長直線布置。：= 料：預(yù)應(yīng)力鋼筋采用鋼絞線，；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB335，R235；空心板塊混凝土采用C40；鉸縫為C30細(xì)集料混凝土；橋面鋪裝采用C30瀝青混凝土；防撞護(hù)欄為C25混凝土。在主梁靠近鉸縫一側(cè)插入R235鉸接鋼筋，在施工過程中進(jìn)行焊接連接，以保證主梁的橫向連接牢靠。全橋梁線形為直線，與一級公路銜接?？傮w布置 根據(jù)設(shè)計(jì)資料，由于該橋梁位于主干道上，且設(shè)計(jì)荷載為公路Ⅰ級，故擬建成為全封閉式一級公路橋。s formation and the start preliminary stage studies to carry on a synthesis understanding, is the present fords or enters this profession to build the good foundation.Keywords: Bridges, reinforced concrete structure, the internal force, the calculation of reinforcement.目 錄第Ⅰ章 方案比選……………………………………………………………… 5第Ⅱ章 橋梁方案說明………………………………………………………… 6第Ⅲ章 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算………………………………………………… 9第一部分 橋跨結(jié)構(gòu)與支座一、構(gòu)造形式及尺寸擬定……………………………………………………. 9二、毛截面幾何特性計(jì)算……………………………………………………10三、作用效應(yīng)計(jì)算……………………………………………………………12…….………………………………………………..12……………………………………………………...12…………………………………………………………...18四、預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置…..………………………………………..21…..………………………………………...…..21…..……………………………………………….23…..………………………………………….23五、換算截面幾何特性計(jì)算…..………………………………………..........26六、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算…..……………………………………………..28……………………………………...28…………………………………………….…..29七、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算…..……………………………………………………..34八、正常使用狀態(tài)極限狀態(tài)驗(yàn)算……………………………………………40……………………………………………………...40……………………………………………………...44九、變形計(jì)算…………………………………………………………………51十、持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算………………………………………………………54十一、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算……………………………………………………59十二、最小配筋率復(fù)合………………………………………………………64十三、鉸縫計(jì)算………………………………………………………………66十四、預(yù)制空心板吊環(huán)計(jì)算…………………………………………………68十五、支座計(jì)算………………………………………………………………69第二部分 橋墩及鉆孔樁基礎(chǔ)一、橋墩尺寸擬定……………………………………………………………72二、蓋梁計(jì)算…………………………………………………………………24三、橋墩墩柱設(shè)計(jì)……………………………………………………………85四、鉆孔樁計(jì)算………………………………………………………………89專業(yè)英文文獻(xiàn)翻譯結(jié)束語主要參考文獻(xiàn)第Ⅰ先擬用兩種形式橋梁，具體比較如下表所示：經(jīng)濟(jì)技術(shù)評價(jià)及綜合比較：該橋梁位于蘇州市郊，跨徑不大，無通航要求，對建筑高度要求不高。s scene practical experience, through the putation and the utilization puter application software, uses the puter to leave the charThis project reinforced concrete structure39。該橋運(yùn)用所學(xué)的理論知識及結(jié)合畢業(yè)實(shí)習(xí)的現(xiàn)場實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，通過計(jì)算及運(yùn)用計(jì)算機(jī)應(yīng)用軟件，采用計(jì)算機(jī)及手繪出圖。關(guān)鍵詞 橋梁，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，內(nèi)力，計(jì)算配筋。s endogenic force and the bending moment putation, the section design, the king post design, the foundation design (use drill hole pile foundation putation reinforcing bars), true decides the section the reinforcing bars also to satisfy the structure request. In the construction drawing, the structure and ponent size39。從經(jīng)濟(jì)和實(shí)用性兼顧施工復(fù)雜程度方面，考慮選用第三方案。為與公路銜接平順，采用分幅式結(jié)構(gòu)。橋面構(gòu)造%，將其設(shè)在蓋梁頂；橋面鋪裝采用厚度10cm的瀝青混凝土；由于跨徑和寬度都不大，橋面設(shè)置流水槽實(shí)行自然排水；橋跨連接處采用橡膠式伸縮縫（氯丁橡膠）。橋跨結(jié)構(gòu)計(jì)算以13米主梁為例，8米主梁的計(jì)算可參照類似進(jìn)行。Ⅳ.橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及計(jì)算配筋第一部分：橋跨結(jié)構(gòu)與支座一、構(gòu)造形式及尺寸選定橋面單幅凈空為: ++2++?！稑蛞?guī)》，汽車荷載由車和車輛荷載組成?？紤]多車道折減，每幅橋面設(shè)雙車道，按《橋規(guī)》雙車道折減系數(shù)ξ=。為設(shè)計(jì)和施工方便，各空心板設(shè)計(jì)成統(tǒng)一規(guī)格，則跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)，偏安全的取1號板的⑵ 車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算用杠桿原理法計(jì)算。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式式中： ——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值——不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中：各符號意義同上。在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。圖19 圖110估算普通鋼筋是，可先假定，則下式可求受壓高度,設(shè)由《公預(yù)規(guī)》得知，標(biāo)號C40的混凝土。首先按公式判斷截面類型：所以屬于第一類T形截面，應(yīng)按寬度的矩形截面來換算其抗彎承載力。為構(gòu)造方便和便于施工，預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力計(jì)算： 式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》——異號彎矩影響系數(shù)，計(jì)算簡支梁近邊支點(diǎn)梁段的抗剪承載力時(shí)。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：（根據(jù)《公預(yù)規(guī)》）其中，—異號彎矩影響系數(shù)，—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，—受壓翼緣的影響系數(shù)，取此處，箍筋間距, ,。由前面計(jì)算，空心板毛截面面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為，理論厚度：查《公預(yù)規(guī)》表直線內(nèi)插得到：把各項(xiàng)數(shù)值代入計(jì)算式中，得：跨中：截面：支點(diǎn)截面：㈥ 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)第一批損失傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面：截面：支點(diǎn)截面：八、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算㈠ 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》，對于本橋預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。列表計(jì)算，計(jì)算見下表，計(jì)算結(jié)果見表18。?。弧?jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣距。 （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）纖維處，（計(jì)入正溫差應(yīng)力），（計(jì)入反溫差應(yīng)力），負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30,這時(shí)，則： 換算截面面積：所有鋼筋換算面積對毛截面重心的靜距為：換算截面重心至毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離。跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表16得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合則： ㈡ 跨中截面預(yù)