【正文】 分布系數(shù)計(jì)算先計(jì)算空心板的剛度參數(shù)：由前面計(jì)算：將以上數(shù)據(jù)代入得：按《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊—梁橋（上冊）》，第一篇附錄（二）中9塊板的鉸接板荷載橫向分布影響線表,由內(nèi)插可得時(shí)，1至9號(hào)板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值。由表13可以看出，1號(hào)、2號(hào)、8號(hào)、9號(hào)板的橫向分布系數(shù)最大，最不利。按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對于簡支板橋當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)。兩行車道荷載：不計(jì)沖擊計(jì)入沖擊㈢ 作用效應(yīng)組合按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的基本組合表達(dá)式為：式中，——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，；——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。按《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件。按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，現(xiàn)取。圖19㈢ 普通鋼筋數(shù)量估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響，空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮：由 得 把代入，求得，則得等效工字形截面的上翼緣板厚度 等效工字形截面的下翼緣板厚度 等效工字形截面的板厚度 等效工字型截面尺寸見圖110。普通鋼筋選用HRB335，按《公預(yù)規(guī)》構(gòu)造要求，說明按構(gòu)造要求配置普通鋼筋即可滿足要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合理作用點(diǎn)到截面底邊的距離為：采用換算等效工字形截面來計(jì)算，參見圖110，上緣翼板厚度，上緣翼工作寬度，肋寬。截面尺寸及配筋見圖19?！豆A(yù)規(guī)》，由于 而 并對照表16中沿跨長各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在l/4至支點(diǎn)部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求布置箍筋。取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋間距取。圖111由圖111，選取以下三個(gè)位置，進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：①距支座中心處截面，②距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）③距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表17：⑴ 距支點(diǎn)中心處截面，即由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬是。㈣ 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，——鋼筋松弛系數(shù)，低松弛——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》條，對先張法構(gòu)件：則由前面計(jì)算空心板換算截面面積。設(shè)傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為。 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： 、空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為 ——在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由表16，跨中截面同樣，代入公式，則得：由此得：符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。圖112對于簡支板橋，溫差應(yīng)力：正溫差應(yīng)力：式中：——混凝土線膨脹系數(shù)，；——混凝土彈性模量，；——截面內(nèi)的單位面積；——單位面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入；——計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值；——換算截面面積和慣性；——單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，重心軸以下取負(fù)值。上述計(jì)算結(jié)果表明，本橋在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。⑴ 纖維（空洞頂面） 式中：——支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，由表16查——計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬。計(jì)入反溫差效應(yīng)則：主拉應(yīng)力：（計(jì)入正溫差應(yīng)力）計(jì)入反溫差應(yīng)力： 負(fù)值表示拉應(yīng)力。 （鉸縫未扣除）（——纖維至重心軸距離，）同樣，,。纖維處的主拉應(yīng)力：（不計(jì)正溫差應(yīng)力）；（計(jì)入反溫差應(yīng)力) 。㈡ 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30,預(yù)加產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長期增長系數(shù)=。，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。㈠ 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算。式中：——預(yù)加力產(chǎn)生在纖維處的正應(yīng)力，見九、㈡計(jì)算，；——豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面；——纖維處的正溫差應(yīng)力，見九、㈡計(jì)算，反溫差應(yīng)力。則：（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入負(fù)溫差應(yīng)力）則纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置。支點(diǎn)附近箍筋間距10cm，其它截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置見圖111，即滿足斜截面抗彎要求，也滿足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于400mm的構(gòu)造要求。C30混凝土， =， ，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表19。㈢ 支點(diǎn)截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為：=，則 =由表16可知，空心板跨中截面板自重彎矩為0，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為0。 預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm，現(xiàn)采用HRB35鋼筋，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖113。十二、最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中：——受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計(jì)值，由七、㈠計(jì)算得；——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算： 其中：——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由九、㈠計(jì)算得。本梁普通受拉鋼筋：這里計(jì)算結(jié)果說明空心板等效工字型截面的肋寬，計(jì)算結(jié)果說明滿足《公預(yù)規(guī)》要求。式中：——鉸縫以左各板的橫向分布影響線豎標(biāo)值之和。根據(jù)表111，可畫出各鉸縫的剪力影響線。計(jì)算鉸縫剪力時(shí)，沿縱向取1m長鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。按只有三個(gè)受力計(jì)算。㈠ 選定支座平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂?shù)幕炷辆植砍袎簭?qiáng)度來確定對橡膠板應(yīng)滿足：若選定的支座尺寸，則支座的形狀系數(shù)為:，滿足規(guī)范要求式中：——中間層橡膠片厚度，取= cm橡膠板的平均容許壓應(yīng)力限值為，橡膠支座的剪變彈性模量 (常溫下)，橡膠支座的抗壓彈性模量為：計(jì)算時(shí)最大支座反力為，故：（可以選用）。㈢ 驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為為：按規(guī)范要求滿足，即： 合格梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)，已知公路—I級(jí)荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角：驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。圖217二、蓋梁計(jì)算㈠ 荷載計(jì)算。圖223（尺寸單位：cm）公路—I級(jí)雙孔載單列車時(shí)：雙孔布載雙列車時(shí)：單孔載單列車時(shí)：單孔布載雙列車時(shí)：⑶ 可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為），見表214。㈡ 內(nèi)力計(jì)算⑴ 彎矩計(jì)算截面位置見圖223。（2）相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算一般公式為：截面①①：，；截面②②：；截面③③：，；截面④④：，；截面⑤⑤：，；計(jì)算值見表219。，取截面⑤⑤作配筋計(jì)算，其它截面類同；已知：，取，即：化簡得： 解得 .用鋼筋，選用13根，實(shí)際面積，符合要求，配筋率。按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)截面符合：時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅需按《公預(yù)規(guī)》。則箍筋間距的計(jì)算式為： 取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心（③③截面），箍筋間距取。⑴ 對于②②截面，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：?。海颂?，箍筋間距, ,。④④截面：，抗剪承載力滿足要求。②雙孔荷載單列車時(shí)： 相應(yīng)的制動(dòng)力：，取制動(dòng)力為90kN。⑴ 雙孔荷載，按最大垂直力時(shí)，墩柱頂按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》：滿足規(guī)范要求。灌注樁按m法計(jì)算，m值為8103kN/m4(假設(shè)為軟質(zhì)黏性土)。(雙孔)(單孔) 圖228 圖229㈡ 樁長計(jì)算由于假定土層是單一的，可由確定單樁容許承載力的經(jīng)驗(yàn)公式初步計(jì)算樁長。受彎構(gòu)件：。⑵ 樁身水平壓應(yīng)力，式中無綱量系數(shù)，可由表格查得，為換算深度。按前一節(jié)所示方法，查《公預(yù)規(guī)》附錄C相關(guān)表格，可得到相關(guān)系數(shù)。致謝經(jīng)過這幾個(gè)月來的努力，終于順利完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。而您開朗的個(gè)性和寬容的態(tài)度，幫助我們很快地融入到設(shè)計(jì)中。四年里，我們沒有紅過臉，沒有吵過嘴，沒有發(fā)生上大學(xué)前所擔(dān)心的任何不開心的事情?，F(xiàn)如今臨海的城市區(qū)域被污染產(chǎn)業(yè)占領(lǐng)。沒有修建一個(gè)隧道式鐵路線的資金，因而必須被修筑一座橋梁以增加城市的中心和海岸新設(shè)施之間的連系。并且也有意圖修建一座成為將來新的都市發(fā)展標(biāo)志的橋梁。該鐵路線是西班牙聯(lián)合鐵路集團(tuán)收益頗豐的客運(yùn)線路之一。重造其他的現(xiàn)有的有價(jià)值的工廠廠房做為其他用途和拆毀倉庫和的小游艇船塢等建筑，是為了給公寓和服務(wù)樓騰出空間。 在本文中，這座橋梁的構(gòu)想過程將被描述為都市發(fā)展的標(biāo)志。The horizontal channel clearance needs to be at least 45 meters, although it is desirable not to locate any supports within the canal. This last condition results in a main span of at least 72 m.This last point cannot however result in a very expensive structure due to the fact that the budget is very limited and this is a major condition of the project. The cost of the structure must also bear in mind maintenance issues especially in a structure located next to the shoreline. FHECOR consulting engineers participated in a contest called by Marina de Badalona . and was awarded the contract of the design of the new bridge with a simple, elegant, economic and structurally efficient solution. 3. Description of the proposed solution The proposed solution is a 5 span presstressed concrete bridge with spans of , , , and meters. The cross section is formed by two webs of variable height (the total depth of the bridge varies from m – centre of main span and access spans to m over de main piers). The deck depth therefore mirrors the bending moment law (see fig. 3).The webs are connected by means of prefabricated presstressed beams. These beams form ribs through which the light can shine. This is an important feature of the bridge which is conceived to illuminate the walkways and to counteract the high bridge widt