【正文】 此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)陷的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。㈡ 預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用7根17股鋼鉸線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖19。綜上計(jì)算，配置普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm 處，鋼筋間凈距： 滿足要求。按《公預(yù)規(guī)》，矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算。對(duì)于箍筋，《公路橋規(guī)》還規(guī)定，近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個(gè)混凝土保護(hù)層的距離處?！A(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計(jì)算齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)。本橋面鋪裝厚度為,由《公預(yù)規(guī)》。纖維：纖維：纖維：正溫差應(yīng)力乘以。⑵ 纖維（空心板換算截面重心處）參照?qǐng)D112。九、變形計(jì)算㈠ 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對(duì)于C40混凝土，=，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的 撓度計(jì)算時(shí)，:短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：值由表16可得。十、持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)及斜截面的主壓應(yīng)力。式中：——纖維以上截面對(duì)空心板重心軸的靜距，見九、㈡計(jì)算。則箍筋間距計(jì)算如下：采用。㈠ 跨中截面(由《公預(yù)規(guī)》)；=式中: ——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為：其中： ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，則 =、下緣應(yīng)力由表16，空心板跨中截面板自重彎矩，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：===放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：=截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有5根鋼鉸線傳遞預(yù)應(yīng)力，另2根隔離，則此時(shí)空心板上緣預(yù)應(yīng)力將減為： 。設(shè)鉸縫剪力沿空心板跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸縫板橫向分布系數(shù)計(jì)算，可求得鉸縫剪力影響線，參見圖114。根據(jù)剪力影響線圖115，得鉸縫V3的橫向分布系數(shù)：無人群荷載。吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)選用HRB335普通鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值由下式：解得:采用d=16mm,即吊環(huán)鋼筋用鋼筋。：：均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。圖223（尺寸單位：m）由表216及217可知，偏載左邊的立柱反力最大（）,并由荷載組合控制設(shè)計(jì)（公路—I級(jí)、雙列非對(duì)稱布置）。按表220可繪制內(nèi)力計(jì)算的包絡(luò)圖。按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于③③截面，對(duì)于④④截面，故在②②截面至⑤⑤截面間的部分區(qū)段內(nèi)按計(jì)算要求配筋，其他區(qū)段按構(gòu)造要求配筋。⑵對(duì)于③③截面至⑤⑤截面，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：取：，此處，箍筋間距, ,。㈡ 截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算(圖227)⑴ 垂直力最大垂直力：（汽車）最小垂直力：（需考慮與最大彎矩相適應(yīng)）由表223得到： ⑵ 水平力 ⑶ 彎矩 圖227 已知墩柱頂用C30混凝土，采用，HRB235鋼筋，則縱向鋼筋配筋率。㈠ 荷載計(jì)算每一根樁承受的荷載為： 作用于樁頂?shù)暮爿d反力為： ：（已扣除浮力）⑴ 兩跨可變荷載反力：（公路一級(jí)）⑵ 單跨可變荷載反力： ⑶ 制動(dòng)力T=55kN，作用點(diǎn)在支座中心，距離樁頂距離為：⑷ 縱向風(fēng)壓：；則由蓋梁引起的風(fēng)力：；對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋海欢枕斠鸬娘L(fēng)力：；對(duì)樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?。另設(shè)，代入下式：則：鉆孔樁的正截面受壓承載力滿足要求。 感謝我的室友們，大家從五湖四海，為了一個(gè)共同的目標(biāo)，來到這個(gè)天堂般的城市里，是你們和我共同維系著彼此之間兄弟般的感情，維系著寢室那份家的融洽。現(xiàn)在建起了一個(gè)沙灘和一個(gè)快艇港口。1. 簡介巴達(dá)洛納是巴塞羅那靠地中海海岸附近重要的衛(wèi)星城市。這條運(yùn)河可作為小船的停船塢。Since it is a railway bridge it cannot be a very light structure. It requires appropriate stiffness and bearing capacity.The bridge width must fulfil the horizontal and vertical clearance conditions of the railway line.為了設(shè)法重建海岸和增強(qiáng)其與市中心之間的聯(lián)系，巴達(dá)洛納與巴塞羅那發(fā)展委員會(huì)合作設(shè)法改進(jìn)它的與市區(qū)的連接。 橋梁設(shè)計(jì)的合同被交由FHECOR咨詢工程師擬定一個(gè)初步設(shè)計(jì)。 在設(shè)計(jì)即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進(jìn)入課題到設(shè)計(jì)的順利完成，有多少可敬的師長、同學(xué)、朋友給了我無言的幫助，在這里請(qǐng)接受我誠摯的謝意！ 劉華鳴2008年6月于蘇州科技學(xué)院參考文獻(xiàn)[1]葉見曙，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，人民交通出版社[2]李國豪，石洞，公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算，人民交通出版社[3]易建國，橋梁計(jì)算示例集（混凝土簡支梁橋），人民交通出版社[4]楊延余主編，畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)實(shí)例，江蘇科學(xué)技術(shù)出版社，1990年4月[5]梁興文，史慶軒主編，土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)，科學(xué)出版社，[6]張樹仁等，鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋，U448/235B，2004[7]徐光輝，橋梁計(jì)算示例集（預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋），U448/44B，1995[8]賀栓海等，公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算方法，U448/54B[9]黃平明，混凝土斜梁橋，U448/52B[10].湖兆同等，橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋，U448/36B，2001[11]江祖銘等，墩臺(tái)與基礎(chǔ)，U443—62/139B，1994[12]李國平，橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)及設(shè)計(jì)原理，U448/55B，2004[13]周明華，橋梁方案比選，U448/57B，1997[14]易建國，混凝土簡支梁，U448/39B，1991[15]公路施工手冊(cè)（橋涵），U44—62/140B，1985新巴達(dá)洛納鐵路橋摘要在大城市居所里的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總是一個(gè)對(duì)于完成需求重要系數(shù)的挑戰(zhàn)。 感謝我的爸爸媽媽，辛苦栽培，養(yǎng)育之恩，無以回報(bào)，你們永遠(yuǎn)健康快樂是我最大的心愿。我們?cè)谝黄鸬娜兆?，我?huì)記一輩子的。 圖230`㈣ 樁身截面配筋與承載力驗(yàn)算（圖231）驗(yàn)算最大彎矩z=，該處的內(nèi)力值為：%配置，則：選用1420。代入得： 樁底最大垂直力為：即： 取h=10m，由上式反求：可知樁的軸向承載能力能滿足要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》：設(shè)，代入后，經(jīng)整理得：按公預(yù)規(guī)提供的附錄表“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計(jì)算系數(shù)”表，經(jīng)試算查得各系數(shù)為：設(shè)，代入得：則： 墩柱承載力滿足規(guī)范要求。 三、橋墩墩柱設(shè)計(jì)墩柱一般尺寸見圖217所示，墩柱直徑為，用C30混凝土，R235鋼筋。經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如下圖224。其他截面的配筋設(shè)計(jì)如表221所示。按圖223給出的截面位置，各截面彎矩計(jì)算式為：=====各種荷載組合下的各截面彎矩計(jì)算見表218。 則⑴ 可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心受壓法。九根梁共18個(gè)支座，沒支座承受的水平力為：按《公預(yù)規(guī)》，橡膠層的總厚度應(yīng)滿足：⑴ 不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：≥⑵ 計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：≥⑶ ≥選用6層鋼板，7層橡膠組成橡膠支座。則：鉸縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求?？紤]空心板橋橫截面的結(jié)構(gòu)對(duì)稱性，只需計(jì)算鉸縫15的影響線。代入計(jì)算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求?？缰校c(diǎn)三個(gè)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)板上下緣應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總于下表：表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求：由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：截面：；支點(diǎn)截面：按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，%的縱向鋼筋；當(dāng)時(shí)，預(yù)拉曲應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插得：上述配筋率為，為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，A為截面毛截面面。為此對(duì)本設(shè)計(jì)應(yīng)設(shè)計(jì)在放松預(yù)應(yīng)力鋼鉸線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。則：（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入負(fù)溫差應(yīng)力）則纖維處的主應(yīng)力為（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。有效預(yù)應(yīng)力： 考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為：㈢ 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計(jì)算選取支點(diǎn)截面的AA纖維（空洞頂面）、BB纖維（空心板重心軸）、CC纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿足的要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離： 普通鋼絞線至換算截面重心的 距離：換算截面慣矩: 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板換算截面幾何特性匯總于表19。㈢ 纖維（空洞底面）式中：——纖維以上截面對(duì)重心軸的靜矩。 ；——空心板纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸的靜矩。 正溫差應(yīng)力：梁頂： 梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按《公預(yù)規(guī)》，反溫差為正溫差乘以，則得反溫差應(yīng)力梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為：則滿足預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。式中：——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力。則 代入得： 抗剪承載力滿足要求?！A(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：由 得： 將代入下列公式計(jì)算跨中截面的抗彎承載力計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。由表16，可知，代入上式得：整理得：解得：，且說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積 說明按受力計(jì)算配置縱向普通鋼筋。式中：——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；——構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按下列公式近似計(jì)算：式中：——構(gòu)件毛截面面積——構(gòu)件毛截面慣性矩——構(gòu)件毛截面重心至計(jì)算纖維處的距離——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心距，可以預(yù)先假定代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)應(yīng)力式中：——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)中當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為式中： ——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值、——永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得個(gè)效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值將計(jì)算匯總于表16。由圖16，則8號(hào)板的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：圖16⑶ 支點(diǎn)到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算按直線內(nèi)插求得。空心板跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板發(fā)計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理計(jì)算。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。全橋?qū)挷捎?8塊C40的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬99cm,高62cm。全橋設(shè)計(jì)資料匯總：㈠、上部結(jié)構(gòu) 徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑= ,計(jì)算跨徑=。在單幅橋面兩側(cè)路緣帶外側(cè)設(shè)置防撞護(hù)欄，其的形式及細(xì)部尺寸如下圖04所示。分為兩幅，分別與兩個(gè)方向行駛車道連接。第Ⅱ橋型采用預(yù)應(yīng)力簡支板梁橋。s labelling must be plete, the wor