【正文】 ?， , 50cu kf MPa? ， 280svf MPa? 。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算： 31 2 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h f f? ? ? ? ??? ? ? ?， 式中， 1? =， 2? =， 3? =， mm? ， 0 655h mm? 1 2 5 1 5 6 5 . 51 0 0 1 0 0 1 . 1 72 3 7 . 2 6 5 5P ? ?? ? ? ??。30 經(jīng)比較他綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖 11。 ( )mm? ， 39。, m i n2 2 6 .0 82 3 7 .2 0 .0 0 1 2svvsvAS b ??? ? 配箍率, m i n2 2 6 . 0 8 0 . 0 0 3 8 0 . 3 8 % 0 . 1 2 %2 3 7 . 2 2 5 0svs v s vsvAb??? ? ? ? ? ??（按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定， 335HRB ， ,min %sv? ? ）。偏安全取2? =。28 0 d csVV? ? 31 2 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h f f? ? ? ? ??? ? ? ? 式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定取用。 按《公預(yù)規(guī)》第 條： 33201. 25 0. 5 10 1. 25 0. 5 10 1. 0 1. 83 23 7. 2 65 5tdf bh???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ( )kN? 式中， 2 ?? ， 是按《公預(yù)規(guī)》 條，板式受彎構(gòu)件可乘以 。 凝土立方體抗壓強度，空心板為 C50， , 50cu k f MPa? ， MPa? ， b 等效工字形截面的腹板寬度， mm? 。首先進行抗剪強度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》 條： 30 , 00 .5 1 1 0 ( )d c u kV f b h k N? ???，式中 dV 驗算截面處的剪力組合設(shè)計值 ()kN ，由表 6 得支點處剪力及跨中截面毅力，內(nèi)插得到距支點/ 2 350h mm? 處的截面剪力 dV ： 3 5 0 ( 3 5 5 . 6 5 5 3 . 8 9 )3 5 5 . 6 5 3 4 2 . 1 1 ( )7800dV k N??? ? ? 0h 截面有效高度，由于本設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋都是直線配置，有效高度 0h 與跨中截面相同， 0 655h mm? ； ,cukf 邊長為 150mm 的混 0 7 8 . 2 2( ) 2 2 . 4 9 9 0 7 8 . 2 2 ( 6 5 5 )22u d c d f xM f b x h? ? ? ? ? ? ? 10 ( )N m m? ? ? ( )kN m?? 0 983 .85 885 .46 5 ( )dM k N m?? ? ? ? ? 計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 130( )fh mm?? 。sd s pd p c d ff A f A f b x??，得 39。26 990fb mm? 的矩形截面來計算其抗彎承載力。39。s d s p d p c d f ff A f A f b h??判斷截面類型。首先按公式 39。 130fh mm? ，上翼緣工作寬度 39。25 換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 01 45 ( )se m m? ? ?。 代入得： 0 355 80 ( 5 1 ) 125 1 ( 0 1 ) 565 .5A ? ? ? ? ? ? ? 35580 5817 2714? ? ? 2364331( )mm? 所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 01 ( 1 ) ( 35 0 8 45 ) ( 1 ) ( 35 0 8 45 )E p p E s sS A A??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 5 12 51 29 7 56 29 7? ? ? ? ? ? 1 7 2 7 6 9 4 8 0 6 1 7 7?? 32533871( )mm? 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為： 010102533871 6 . 9 5 ( )364331Sd m mA? ? ?向下移，則換算截面至空心板截面下緣的距離為： 10 3 5 0 8 6 .9 5 3 3 5 .1ly m m? ? ? ?。24 542 1 0 5 .8 03 .4 5 1 0sEs cEE? ?? ? ??； mm? 。 六、 換處截面幾何特性計算 由前面計算 已知空心板毛截面的幾何特性，毛截面面積 2355800A mm? ，毛截面重心軸至 12 板高的距離 d=8mm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩 6422090 10I mm??。 按《公預(yù)規(guī)》， 03 03 23 66 0 46 6sA bh m m? ? ? ? ?。 2 2 4 9 9 0 6 3 . 5 1 2 6 0 1 2 5 1 0280c d f p d ps sdf b x f AA f ? ? ? ? ?? ? ?， 按受力計算不需配置縱向普通鋼筋，但同時鋼筋的 布置也應(yīng)滿足構(gòu)造要求。 990fb mm? ，代入上式得： 60 . 9 9 8 3 . 8 5 1 0 2 2 . 4 9 9 0 ( 6 6 0 )2xx? ? ? ? ? ? ? 整理后得： 39。23 39。 估算普通鋼筋時，可先假定 39。 443 5 1 322kf hh y c m? ? ? ? ?上 ； 等效工字形截面的下翼緣板厚 fh ： 443 5 1 322kf hh y c m? ? ? ? ?下 ； 等效工字形截面的肋板厚度： 39。fh ： 39。 4333 351 23. 2 228 567 267 023 .5 ( )cm? ? ? ? 把 21656k kcmb h?代入 3112kkbh ( )cm?求得 44kh cm? ，1656 3 7 .6 444kb cm?? ，則等效工字形截面的上翼緣板厚 39?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮： 由 224 0 1 0 4 0 1 6 5 6 ( )4kkb h c m?? ? ? ? ?； 得： 21656k kcmb h? 33 4 21 4 0 1 0 2 0 . 0 0 6 8 6 4 0 2 6 2 8 ( 8 . 4 9 5 )1 2 1 2kkbh ?? ? ? ? ? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼筋線凈距不小于25mm ，端部設(shè)置長度不小于 150mm 的螺旋鋼筋等。 按《公預(yù)規(guī)》 pkf? ? ，現(xiàn)取 pkf? ? ，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為 20%，張拉控制應(yīng)力來估算，則 21087838 10 44 .3 90. 2 0. 8 0. 7 18 60pe pepc on c onc on lNNA m m????? ? ? ?? ? ?? ?； 采用 9 根 17? 股鋼絞線，即 ? 鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139 2mm ，則 29 13 9 12 51 ( )pA m m? ? ? 滿足要求。21 本設(shè)計中預(yù)應(yīng)力空心板橋采用 C50， MPa? ，由表 6 得，663 4 63 4 10sdM k N m N m m? ? ? ? ?， 空心板毛截面換算面積： 2 2 235 58 35 58 10A c m m m? ? ? ，342 2 0 9 1 0=( 3 5 0 .8 )I c mW y c m?? ?下3 6 364 .5 9 10 64 .5 9 10 mm? ? ? ? 假定 pa = ，則 = y = 3 4 .2 4 .5 = 2 9 .7 ( c m ) = 2 9 7 ( m m )pe 下 代入得：66662663 9. 94 10 0. 70 2. 659. 91 1. 8664 .5 9 101 29 7 2. 8 10 4. 6 1035 58 10 64 .5 9 10peN ?? ??????? ? ???? 68 .0 5 1 0 8 7 8 3 8 ( )7 .4 1 0 N???? 則所需要的鋼筋截面面積 pA 為： pepcon lNA?????；式中： con? 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； l??全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。 pe 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距， p=yape ， pa 可預(yù) 先假定。 在初步 設(shè)計時， st? 和 pc? 可按下列公式近似計算： sdst MW? ? ； pe pe ppc N N eAW? ??； 式中： A、 W構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； 按《公預(yù)規(guī)》 條， A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件： 在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 pc tkf???? 要求。本設(shè)計以部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件設(shè)計。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)、正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。設(shè)計時它應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求。19 （ 4） S (3) (4)ud ?? 作用長期效應(yīng)組合 SGK (5) 0 39。 空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表 表 6 序號 作用種類 彎矩 ()M kN m? 剪力 ()VkN 跨中 /4l 跨中 /4l 支點 作用效應(yīng)標準值 永久作用效應(yīng) g? 0 g?? 0 g g g? ????（ SGK ） 473， 58 0 可變作用效應(yīng) 車道荷載 不計沖擊39。 S S 0. 4S )td G K Q K?? 式中：各符號意義見上面說明。SQK 不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標準值。 極限狀態(tài)進行效應(yīng)組合，并用于不同的計算項目，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合表達式為： 00S ( S S )ud G K Q K???? 式中： 0? 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩?0=? ； Sud 效應(yīng)組合設(shè)計值； SGK 永久作用效應(yīng)標準值； SQK 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標準值； 作用短期效應(yīng)組合表達式： 39。 可變作用效應(yīng)匯總表 表 5 作用效應(yīng) 截面位置 作用種類 彎矩 ()M kN m? 剪力 ()VkN 跨中 /4l 跨中 /4l 支點 車道荷載 兩行 不計沖擊系數(shù) (1 )??? 按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用 16= (1 ) ( )m k k k kV q P y??? ? ? ?汽 = ? ? ③支點截面剪力 計算支點截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時，考慮橫向分布系 數(shù)的空心板跨長的變化，同樣均勻荷載標準值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處，見圖 8。= ( )m k k k kV q P y? ??汽 （不計沖車擊時） 兩行車道荷載： 不計沖擊： 39。1514= ( )m k k k kV q P y? ??汽 1 1 1 5 . 6 11 0 . 2 6 7 ( 7 . 8 7 5 2 0 0 . 1 6 )2 2 2 2? ? ? ? ? ? ? ? ( )? ? ? ( )kN? 計入汽車沖擊： 39。kp ）只作用于影響線中一個最大影響線峰值處。13 2. 可變作用效應(yīng)計算。 E? 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（ 2/Nm）； cI? 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩 4()m ； cm? 結(jié)構(gòu)跨中處的單位 長度質(zhì)量 ( / )kgm ，當換算為重力單位為22( / )Ns m ， /cm G g? ； G? 結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力 ( / )Nm； g? 重力加速度， /g m s? 。 《橋規(guī)》規(guī)定，汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準值和部 擊系數(shù) ? ， ? 按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同，對于簡支板橋： 22 ccEIf lm?? 當 f 時 ?? ；當 14f Hz? 時， ?? ；當 14f Hz??時， 0 .1 7 6 7 0 .0 1 5 7nlf? ??。 1. 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 按直線內(nèi)插求得。 （ 2） 車道荷載作用于支點處的荷