【正文】 載橫向分布系數(shù)計算。1110由表 2 畫出各 板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道的各板橫向分布系數(shù)，各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖 5，由于橋梁橫斷面結構對稱，所以只需計算 1號至 4 號板的橫向分布影響線坐標值。9 首先計算空心板的剛度參數(shù) ? ： 2 22( ) 5 .8 ( )4 TTE I b I bG I l I l?? ??，由前面計算： 10 9 10 ( )I mm?? ， 10 10 ( )TI m m?? ， 1 0 0 1 0 0 0b cm mm??， 1 5 .6 1 5 6 0 0l m m m?? ，將以上數(shù)據(jù)代入得： 10 2102 .2 0 9 1 0 1 0 0 05 .8 ( ) 0 .0 1 6 6 03 .1 6 1 1 0 1 5 6 0 0? ?? ? ? ??，求得剛度參數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設計手冊 梁橋（上冊）》。 空心板跨中和 /4l 處的荷載橫向分布系數(shù)，按鉸接板法計算，支點 處按械桿原 理法計算，支點至 /4l 點之間的荷載橫向分布系數(shù)，按直線內差求得。多車道橋梁上還應考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù) 1?? ，四車道折減系數(shù) ?? ，但不得小于兩設計車道的荷載效應。kkP = 1 .2 P 1 .2 1 6 6 .8 2 0 0 .1 6 ( k N )? ? ?。而在計算剪力效應時，集中荷載標準值 kP 應乘以 ?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結構整體計算采用車道荷載。8 板，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應應是不同的，這里為計算方便近似按各板平均分擔來考慮，則每塊空心板分權佳到的每延米橋面系重力為： 2 6 2 3 5 5 . 8 7 5 ( / )8 k N mg ???? 鉸縫自重（第二階段結構自重） 3g 43 ( 1 0 0 1 7 0 ) 1 0 2 6 0 .4 4 2 ( / )k N mg ?? ? ? ? ? ? 由此得空心板每延米總重 g 為： 1 /g g k N m? ?? （第一階段結構自重） 23 5 .8 7 5 0 .4 4 2 6 .3 1 7 ( /)g g g k N m?? ? ? ? ? ?（第二階段結構自重） 9 . 2 5 1 6 . 3 1 7 1 5 . 5 6 8 ( /)igg g g k N m? ??? ? ? ? ?? ? 由此可計算出簡支空心板永久作用（自重）效應，計算結果見 表 1。 2 2 2 2124 4 ( 99 7 ) ( 70 9) 1259781762 2 2 ( 99 7 ) 2 ( 70 9) 79TbhIhbtt? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ??? 6 4 10 43 .1 6 1 1 0 ( ) 3 .1 6 1 1 0 ( )c m m m? ? ? ? 四、 作用效應計算 效應計算 空心板自重（第一階段結構自重） 1g 1g = 4 51 ( / )35 58 26 10 k N mAr ? ?? ? ? ? 橋面系自重（第二階段結構自重） 2g 欄桿重力參照其它橋梁設計資料：單側按 6 /kNm 計算，橋面鋪 裝采用 10cm C50 混凝土 +柔性防水涂層 +10cm 瀝青混凝土，則全橋寬鋪裝每延米重力為： ? ?0 .1 7 2 6 0 .1 7 2 4 3 5 /k N m? ? ? ? ? ? 上述自重效應是在各空心板形成整體后，再加至板橋上的精確地 則空心板毛截面對其重心軸的慣矩 I 為： 33 229 9 7 0 4 0 1 09 9 7 0 0 . 8 2 [ 4 0 1 0 0 . 8 ] 4 1 7 5 6 1 . 61 2 1 2I ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 2 2 22 6 2 8 [ ( 8 .4 9 5 0 .8 ) ( 8 .4 9 5 0 .8 ) ] 1 0 0 ( 2 9 .0 6 6 0 .8 )? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 29 75 0 44 35 2 2 ( 33 33 .3 25 6) 70 24 6. 4 12 56 ( 20 4. 2 16 1. 04 ) 89 19 7. 80? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 6 4 10 4( ) 09 10 ( )2. 20 9 10 c m m m???? （忽略了鉸縫對自身重心軸的慣矩） 空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖 4的單箱截面來近似計算： 挖空半圓構造圖 圖 3 4 4 068 6 068 6 40 175 61. 6( )d c mI ? ? ? ? ? 2 2 211A = d = 3 . 1 4 4 0 = 6 2 8 ( c m )88?? ? ? ? 半圓重心軸： 4 4 0y = 8 . 4 9 ( ) 8 4 . 96 c m m m?? ??? 半圓對其自身重心 O? O 的慣矩為 39。 22 0 1 1A = 9 9 7 0 2 3 8 1 0 4 2 8 2 . 5 + 8 2 . 5 + 8 52 2 2? ???????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? =6930 760 2512 2 10+20+20?（ ） =3558 2 （ cm ） 全截面對 1/2 板高處的靜矩： 12 1 8 8 1 8= 2 2 . 5 8 2 8 + + 8 2 . 5 2 8 + + 8 5 2 8 2 3 2 2 3S ? ? ? ? ? ? ? ? ?板 高 ［ （ ） （ ） （ ） ］ 3= 鉸縫的面積： 11= 2 2 . 5 8 + 2 . 5 8 + 5 822A ? ? ? ? ? ?鉸 （ ） 2=100cm 則毛截面重心離 1/2 板高處的距離為： 1 / 2 2 9 0 6 . 6= = 0 . 8 1 7 0 . 8 = 8A 3 5 5 8Sd ??板 高 （ cm ） （ cm ） mm （ 向 下 移 ） 鉸縫重心對 1/2板高處的距離為： 2 9 0 6 .6 = 2 9 .0 6 6100d ?鉸 （ cm ） 由圖 3，設每個挖空的半圓面積為 39。 橋梁 橫斷面圖 圖 1 空心板截面構造及尺寸 圖 2 三、 空心板毛截面幾何特性計算 A（參見圖 2） C50 混凝土空心板的 ckf = ， tkf = ， tdf = 。采用先張法施工工藝，預應力筋采用 ?s 高強度低松弛鋼絞線， pkf =1860 MPa ，pE = 510MPa? 。 （ 9） 《公路橋涵設計手冊梁橋（上）》，徐光輝，胡明義主編，人民交通出版社。 （ 7） 《橋梁工程》、《結構設計原理》等教材。 （ 5） 《預應力筋用錨具、夾具和連接》（ GBT1437093）。 （ 3） 交通部頒《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（ JTG D622022）。 （ 1） 交通部頒《公路工程技術標準》（ JTG B012022）。 極限狀態(tài)設計法 錨具、套管、連接件和伸縮縫等根據(jù)相關規(guī)范選取。 混凝土：主梁板采用 C50 混凝土，橋面鋪裝采用 10cm 混凝土 +柔性防水涂層 +10cm 瀝青混凝土。 橋梁寬度： 7m+2 。 計算跨徑 : l =。 16m 公路預應力簡支空心板梁橋中板設計 一、 設計資料 本橋設計荷載等級確定為汽車荷載：公路Ⅱ級；人群荷載： 2N/mk 。 1 標準跨徑： kl =16m。 板 長： 1l =。 板 寬： 2l =。預應力筋：采用 ?s 高強度低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值 pkf =1860 MPa ，彈性模量pE = 510MPa? ，普通鋼筋：直徑大 于和等于 12mm 的用 HRB335 級熱軋螺紋鋼筋，直徑小于 12mm的均用 R235級熱軋光圓鋼筋。 先張法施工，預應力鋼絞線采用兩端同時對稱張拉。2 （ 2） 交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》（ JTG D602022）。 （ 4） 交通部頒《公路橋涵施工技術規(guī)范》（ JTJ0412022）。 （ 6） 《公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格條例》（ JTT6632022）。 （ 8） 計算示例集《混凝土簡支梁（板）橋》（第三版），易建國主編，人民交通出版社。 二、 構造布置及尺寸 橋面寬度為：凈 — 7m+2?（防撞護欄），全橋寬采用 8 塊 C50 的預制預應力混凝土空心板，每塊空心板寬 99cm（中板），邊板，寬 62cm，空心板全長 。 pdf =1260MPa ，預應力鋼絞線沿板跨長直線布置。全橋空心板橫斷面布置如圖所示，每塊空心板截面及構造尺寸見圖 2。34A 39。I ， 39。567 永久作用效應匯總表 表 1 項目 作 用種 類 作用 ig （ /kNm ） 計算跨徑 l （ m） 作用效應 M（ /kNm ） 作用效應 V （ kN ） 跨中21()8gl 14 跨23()32gl 支點1()2gl 14 跨1()4gl 跨中 g? 0 g?? 0 g? gg? ??? 0 算 本設計汽車荷載采用公路 ?? 級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。公路 ?? 級的車道荷載由 5 10. 5 75 ( /)kq k N m? ? ?的均布荷載和 k ( 3 6 0 1 8 0 ) ( 1 5 . 6 5 )P = [ 1 8 0 + ] 0 . 7 5 = 1 6 6 . 8 ( k N /m )( 5 0 5 )? ? 的集中荷載的部分組成。即計算剪力時， 39。 按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應滿布于使結構產生不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線峰值處。 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算。 （ 1） 跨中及 /4l 處的荷載橫向分布系數(shù)計算。第一篇附錄（二）中 8 塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線到，由 ?? 及 ?? 得到 ? ? 時， 1 號到 4 號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值，計算結果列于表 2中。 各板荷載橫向分布計算如下（參照圖 5） 各板荷載橫影響線坐標值表向分布 表 2 作用位置 板號 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 3 4 1 號板： 兩行汽車：2 11= = 0 . 2 0 5 + 0 . 1 3 7 + 0 . 1 0 7 + 0 . 0 8 0 = 0 . 2 6 522 im ? ??汽 汽 （ ） 2 號板： 兩行汽車：2 11= = 0 . 1 8 5 + 0 . 1 5 1 + 0 . 1 1 4 + 0 . 0 8 0 = 0 . 2 6 522 im ? ??汽 汽 （ ） 3 號板： 兩行汽車：2 11= = 0 . 1 5 3 + 0 . 1 5 7 + 0 . 1 2 8 + 0 . 0 9 6 = 0 . 2 6 722 im ? ??汽 汽 （ ） 4 號板： 兩行汽車；2 11= = 0 . 1 2 3 + 0 . 1 4 7 + 0 . 1 4 5 + 0 . 1 1 2 = 0 . 2 6 422 im ? ??汽 汽 （ ） 由此可得出，兩行汽車作用時， 3 號板為最不利，為設計和施工方便，各空心板設計成統(tǒng)一規(guī)格，因此，跨中和 /4l 處的荷載橫向分布系數(shù)較安全地取得 2 = 。 支點處的荷載橫向分布系數(shù)按械桿原理法計算，由圖所示， 3 4 號板的橫向分布系 數(shù)計算如下： 兩行汽車： 2 =m汽 1 =? （ 3） 支點到 /4l 處的荷載橫向分布系數(shù)。 綜上所述，空心板的荷載橫向分布系數(shù)，當兩行汽車荷載時，跨 中 /4l 處為 ，支點處為 。12 式中， l? 結構的計算跨徑（ m） 。 由前面計算， G? 315 .568 10 /Nm? ， ? ， 由《橋規(guī)》查得 C50 混凝土的彈性模量 E 10 MPa?? ，代入公式得： 4 6 52 2 2 33 . 4 5 1 0 1 0 2 2 0 9 1 02 2 / 2 1 5 . 6 1 5 . 5 6 8 1 0 / 9 . 8 1cccE I E If l m l G g? ? ? ?? ?