畢業(yè)設(shè)計(jì)-空心板16m公路預(yù)應(yīng)力簡支空心板梁橋中板設(shè)計(jì)doc-文庫吧資料
2025-07-24 10:37本頁面
【正文】 梁底： 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處：普通鋼筋重心處：預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：按《公預(yù)規(guī)》，即得反溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。換算截面面積和慣矩；單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。對于簡支板梁，溫差應(yīng)力：；；正溫差應(yīng)力：式中：混凝土線膨脹系數(shù)，=；混凝土彈性模量，C50，；截面內(nèi)的單元面積；單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入。溫差應(yīng)力計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算。同樣，代入公式，則得：， 由此得：。理論厚度：；查《公預(yù)規(guī)》：；把 各項(xiàng)數(shù)值代入計(jì)算式中，得：跨中：截面：支點(diǎn)截面：傳力錨固時(shí)第一批損失：；傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：；支點(diǎn)截面：；各截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面：；截面：支點(diǎn)截面：九、 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算正截面抗裂性計(jì)算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》，對于本設(shè)計(jì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，； 第二，在荷載長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中：；截面：支點(diǎn)截面：《公預(yù)規(guī)》，沒傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C40，則，則跨中、截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力為，均小于，滿足要求。 ； ； 。式中，構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋含筋率，；；構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離。由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為，則 由前面計(jì)算空心板換算截面面積。；在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，其值為。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差℃，則式中：張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)=；預(yù)應(yīng)力鋼絞線松馳系數(shù)，低松馳=；預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，；傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對于先張法構(gòu)件。八、 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算，控制應(yīng)力取。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。（2） 跨中截面處。則。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：， 式中，=，=，=。經(jīng)比較他綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖11。配箍率（按《公預(yù)規(guī)》，）。偏安全取=。式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》。按《公預(yù)規(guī)》： 式中，《公預(yù)規(guī)》。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》：，式中驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，由表6得支點(diǎn)處剪力及跨中截面毅力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力：截面有效高度，由于本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長為的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C50，等效工字形截面的腹板寬度。將代入下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 所以屬于第一類T形，應(yīng)按寬度的矩形截面來計(jì)算其抗彎承載力。 下緣： 上緣：七、 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為：采用換算等效工字形截面來計(jì)算，參見圖10，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：。 。；。普通鋼筋采用布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣45mm處，即。普通鋼筋選用。估算普通鋼筋時(shí)，可先假定，則由下式可求得受壓區(qū)高度，設(shè)。在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也不考慮普通的鋼筋的影響。預(yù)應(yīng)力鋼筋空心板選用9根股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖9。本設(shè)計(jì)采用股鋼絞線作用預(yù)應(yīng)力鋼筋。 代入，即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需要的有獎(jiǎng)效預(yù)應(yīng)力為：；式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。式中：在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；構(gòu)件抗裂驗(yàn)算力邊緣混凝土的有效預(yù)應(yīng)力。首先按正常使用極限狀態(tài)在正截面抗裂性確定有效預(yù)應(yīng)力。再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形能力等要求. 這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲備?？招陌遄饔眯?yīng)組合計(jì)算匯總表 表6序號作用種類彎矩剪力跨中跨中支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)00（）473，580可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊178，47承載能力極限狀態(tài)基本組合（1）0（2）正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合（3）0（4）作用長期效應(yīng)組合(5)0(6)71039(5)+(6)彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合S(7)0(8)=(7)+(8)五、 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算布置本設(shè)計(jì)采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。作用長期長效應(yīng)組合表達(dá)式：式中：各符號意義見上面說明。兩行車道荷載：不計(jì)沖擊系數(shù)計(jì)入沖擊系數(shù)： 可變作用效應(yīng)匯總于下表5中。（1） 車道荷載效應(yīng)計(jì)算車道荷載引起的空心板跨中及截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時(shí)，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。由前面計(jì)算，由《橋規(guī)》查得C50混凝土的彈性模量E，代入公式得：則。式中，結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m）。綜上所述，空心板的荷載橫向分布系數(shù)，當(dāng)兩行汽車荷載時(shí)，跨。支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按械桿原理法計(jì)算，由圖所示，34號板的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：兩行汽車：（3） 支點(diǎn)到處的荷載橫向分布系數(shù)。各板荷載橫向分布計(jì)算如下（參照圖5） 各板荷載橫影響線坐標(biāo)值表向分布 表2 作用位置板號12
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