【正文】 M p a 1 3 1 2 .42/5 L3 L2 Lc onp0 ????? ????? ，根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點(diǎn)考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 Ltr 、 epo=yp 、 o ps o 0xy =e =h y 規(guī)定，計(jì)算的M p a cuPc ?????? 。 ∴ M p a 40202)(2 123 L ????? tt? 4）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 根據(jù)《預(yù)規(guī)》第 條，先張法混凝土構(gòu) 件放松鋼筋時(shí)，由混凝土壓縮引起的損失為 pcEp4 L ??? ? 24 式中 pc? — 在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（ Mpa ） Ep? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 Ep? = 45 ??? pc? 00p0p00p0 yI eNAN ?? 式中： NPO=? POAP M p a 1 3 1 2 .42/5 L3 L2 Lc onp0 ????? ????? epo=YP ， YO=hOYOX 根據(jù)《預(yù)規(guī)》第 條規(guī)定，對(duì)先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點(diǎn)要考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度 Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實(shí)際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取零，在傳遞長(zhǎng)度末端取有效預(yù)應(yīng)力 σpe，兩點(diǎn)間按直線變化取值。 ∴ M pa 6 532 L ?????? 3）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座之間的溫差引起的應(yīng)力損失 加熱養(yǎng)護(hù)分兩階段進(jìn)行，第一階段低溫養(yǎng)護(hù)，溫差控制在 20℃左右 ,此時(shí)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失。實(shí)際上板端到 L/4，箍筋間距取 VS=100mm ，余為 VS=200mm 。 對(duì)于板式結(jié)構(gòu)，公式 ??????? ? 3 5 9 . 0 K N8972801 . 8 . 2 5 x 0 3 表 53 doV? 值，由此可知，本例預(yù)制空心板的尺寸滿足《預(yù)規(guī)》第 ，但箍筋仍需計(jì)算設(shè)置。 剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 表 521 板 號(hào) 21 ()kiiAq kN?? ( )i i Ky p KN? )(KNVQK 1A （ m） 1? 2A （ m） 2? i? iy 不 計(jì) 沖 擊力 (1+u)=1 計(jì)沖擊力 (1+u)= 邊板 中板 20 彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 21M (1 )K k ki i i iA q y p? ? ? ???? ? ?????? 表 522 板 號(hào) ?21 ).( mKNqA kii? ).( mKNpy kii? ).( mKNMQK 1A （ m） 1? 2A （ m） 2? i? iy 不 計(jì) 沖 擊力 (1+u)=1 計(jì)沖擊力 (1+u)= 邊板 中板 21 距支點(diǎn) h截面荷載效應(yīng)組合計(jì)算 表 53 板 號(hào) 邊 板 中 板 作用分 類(lèi) 組合計(jì)算表達(dá)式 剪 力 （ KN） 彎 矩 （ KNmm） 剪 力 （ KN） 彎 矩 （ KNmm） 永久作 用 一期恒載 KGS1 二期恒載 KGS2 可變作 用 QKS （計(jì)沖擊力） QKS （不計(jì)沖擊力） ? ?? 21 )(計(jì)沖擊力QKG IKUK SSS ）計(jì)沖擊力? ?? 21 )(( QKG I Kudo SSsr ? ?? 21 )( 不計(jì)沖擊力QKG I Ksd SSS ? ?? 21 )( 不計(jì)沖擊力QKG I Kld SSS 剪跨比： .38 0d d ???? ???? 斜截面頂點(diǎn)距支座中心位置 ????? 符合假定 受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合《預(yù)規(guī)》第 條要求 kcu3do ????? RV?. 《預(yù)規(guī)》 式中混凝土 C50 50f kcu ?? Mpa ， b取中板肋寬 280mm1402 ?? （控制設(shè)計(jì)） VR= 30 .51 10 50 280 897?? ? ?=950KN 表 53 doV? 值 《預(yù)規(guī)》第 條，當(dāng) 0td23do ???? ? ?? 時(shí)可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算，箍筋按構(gòu)造配筋。 距支點(diǎn) h截面 汽車(chē)荷載內(nèi)力影響線 19 圖中括號(hào)外、內(nèi)數(shù)字分別用于邊、中板。 X值小于板頂厚度，符合假定。r ? 67p2215 .216 19 .1 10 46 9( 1. 86 ) 59 94 0072 74 10A46 9 40 897 6. 5 (1 )120904204916 22 24smmmm??? ??????????取 需要配鋼束 s15,216 ? 根 持久狀況承載能力極限狀態(tài) 020 0212602802 2 .4dcdcd pd psdpd pasd pacd parMx h hfbf b x f AAsffMfMfM? ? ?????? 0 dr M 291 ( ) , 145 0kN m b mm??6222 2 9 1 5 .4 1 08 8 9 8 8 92 2 .4 1 4 5 01 0 7 .52 2 .4 1 4 5 0 1 0 7 .5 1 2 6 0 2 3 6 32801836xmmAsmm??? ? ???? ? ? ???需要配筋 1217 ? 根，21923As mm? 0 dr M 2 7 1 .3 5 ( ) , 1 4 1 0kN m b m m?? 6222 270 10889 889 141 0 141 0 102 126 0 222 42801450xmmAsmm??? ? ???? ? ? ???需要配筋 1216 ? 根， 21810As mm? 16 板內(nèi)截面配筋 表 4－ 6 板號(hào) ? ?2smmA ? ?mmsa ? ?mmpa 跨中 L41 支點(diǎn) ? ?2pmmA ? ?mmh0 ? ?2pmmA ? ?mmh0 ? ?2pmmA ? ?mmh0 邊板 12 17? = 1923 47 61 s 2,15 17?， 2363 895 s 2,15 15?， 2085 895 s 2,15 10?， 1390 897 中板 12 16? = 1810 47 61 s 2,15 16?， 2224 895 s 2,1514?， 1946 895 s 2,1510?， 1390 897 表中： As Ap、 受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積； spa 、 a 受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離； 0h 截面有效高度， 0 psh=ha 截面有效高度 換算 截面幾何特性計(jì)算 注：截面配筋示意圖單位 mm 17 換算截面幾何特性 表 4－ 7 板號(hào) 截面 板頂 計(jì)算寬 度? ?mmb 換算截面 面積矩 ? ?20mA ? ?40mI ??my x0 ??pym ??sym aa 0S ? ?3m bb 0S ? ?3m cc 0S ? ?3 m 邊板 跨中 1450 L41 支點(diǎn) 中板 跨中 1410 L41 支點(diǎn) 注： 0xy 為換算截面重 心軸到板頂面距離 sypy、 — 預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離 Ao、 Io、 So— 換算截面和抗彎慣距、面積距 ? ?0 a a S 0. 35 0. 34對(duì) 應(yīng) ： b= ， ? ?0 b b S 0. 33 0. 31對(duì) 應(yīng) ： b= ， ? ?0 c c S 0. 32 0. 28對(duì) 應(yīng) ： b= 括號(hào)內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板 5 持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 正截面抗彎承載能力 荷載基本組合表達(dá)式 no s d o G i G ik Q 1 Q 1 ki1M M M? ? ? ??????????? 《通規(guī)》 當(dāng)受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應(yīng)符合： o d u d c d 0 xM M f b x h 2? ??? ? ? ? ????? 《預(yù)規(guī)》 bf AfAfx cd pPdssd ??? 《預(yù)規(guī)》 00x h h??? 鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 C40查《預(yù)規(guī)》第 b =。 , 40 8 。r ? 67p2215 .217 69 .4 10 47 2( 1. 86 ) 64 22 0074 90 10A41 1 47 297 6. 5 (1 )116630229517 23 63smmmm??? ??????????取 需要配鋼束 s15,217 ? 根 sM ( )kN m? ， 74I 7274 10 mm??， 2 0A 59 94 00 ( ), 48 1 。 , 41 1 。 受力狀態(tài) 估算公式 邊板 中板 持久狀況正常使用極限狀態(tài) u tkpP0 2( y f )AA(1 )spuMI yyr????pap0 M? ? Mtkf ? 0 889h mm? sM ( )kN m? ， 74I 7490 10 mm??， 2 0A 64 22 00 ( ), 47 8 。令 pc tkf???? 則0 2( )(1 )su tkppupM y f AIA yyr???? 2 Ir A? 。 y0為截面重心軸到截面受拉邊緣（底邊）的距離，用 0()uxy h y?? 代替； 0p? 為受拉區(qū)鋼 筋合力點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，取控制應(yīng)力的 70%計(jì)： 0p? = 1860= 。 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)） 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 2nl d G ik 2 j jki 1 j 1S S S Q??????? 《通規(guī) 》 式中 2? — 第 j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力） 2? =，溫度梯度作板號(hào) 作用分類(lèi) 組合計(jì)算表達(dá)式 跨中 L41 支點(diǎn) 彎矩 ? ? 剪力 ? ?KN 彎矩 ? ? 剪力 ? ?KN 剪力 ? ?KN 中板 永久作用 一期恒載 G1kS 0 二期恒載 G2kS 0 2Giki1S?? 0 22G id G iki 1 i 1S S????? 0 可變作用 )(SQ1k 計(jì)沖擊力 Q1kQ1d ? 使用階段 2uk G ik Q 1ki1S S S???? 2o u d o G id Q 1 di1S S S?? ?????????? 13 用 2? =； d lS — 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 ,結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算時(shí) ,其中可變作用僅考慮汽車(chē)等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。 ?跨中 、 4L 、支點(diǎn)截面 汽車(chē)荷載內(nèi)力影響線 9 10 跨中 、 4L 、支點(diǎn)截面公路 — Ⅰ級(jí) 荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 表 42 支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)采用與影響線面積相應(yīng)的橫向分布系數(shù)平均值。 邊板 ? ?K N / m1 1 .0 48/?????????? 中板 ? ?K N / m1 0 .3 48/ 2 ?????????? 恒載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 表 4－ 1 截面 板號(hào) 彎矩 剪力 計(jì)算式 ? ?1kG M