【正文】 7 持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算 使用階段正截面法向 應(yīng)力計算 按《預(yù)規(guī)》第 ，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù) 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力 對未開裂構(gòu)件 ckptkc ??? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 混凝土法向壓應(yīng)力 kkc o t0M yI???? —— 《預(yù)規(guī)》 kM — 按作用（荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算的彎矩值 oy — 構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)計算纖維處（板頂面） 的距離（ oxy ） pt? — 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按《預(yù)規(guī)》公式 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力 對未。 式中： M p a o nP0 ??? ??? 混凝土強(qiáng)度達(dá) 80% 預(yù)應(yīng)力引起的上拱度計算 表 612 板號 )mm(A2P )(KNNP0 )(mmyp )(Mp? )(mmIEB2CC?? )(mL )(ma )mm(fp )mm(f 2f pp ?? 邊板 2363 397 ? 中板 2224 393 ? ?后期預(yù)應(yīng)力損失所產(chǎn)生的撓度 pf? pf? 計算 表 613 板號 )( paPOM?? )( palbM? )( /2mmAA SP )(/mmyy sp )(/mal )(mmB2CCIE? )(KNNpo? )mm(eP0 )(Mp? )mm(fp? )mm( f 2f pp ?? ?? 邊板 2363/ 1923 397/ 411 .9 ? 371 中板 2224/ 1810 393/ 407 .9 ? 367 37 3） 撓度匯總表 表 614 板號 )mm(fG? )mm(fQ? )mm(fp? )mm(fp?? 長期荷載作用的撓度)mm( ffff ppG ??????? 使用階段的總撓度)mm( fffff ppQG ???????? 邊板 中板 結(jié)論：預(yù)加力長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合長期撓度不必設(shè)預(yù)拱度。 35 汽車荷載跨中撓度 表 610 板號 L （ m） 0c0 ? 43kk1005 q L Pf 3 8 4 B 4 8 BL? ?? ???????? ??? ? f ?f )m(I 4c )Mpa(Ec )(B 20 )m/KN( k )KN( k ck )mm(f? =?f (mm) 限值 L/600 (mm) 邊板 ? ? 168 中板 ? ? 168 預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計算 1） 恒載引起的撓度 205M Lf 48BGG ? 恒載引起的撓度計算 表 6－ 11 板號 L （ m） )m(I4c 02G1G1 B 48 L5Mf ?? 02G2G2 B 48 L5Mf ? )(mmfffGiiGOG?????? )Mpa(Ec? )( 2mmBO? G1M() G1f(mm) )Mpa(Ec )( 2mmBO G2M() G2f(mm) 邊板 ? ? ? ? 中板 ? ? ? ? 2） 預(yù)應(yīng)力引起的上拱度 ?由于預(yù)應(yīng)力鋼束在板端數(shù)量較少，向跨中方向逐段增加， 至 離支點(diǎn) L41 處與跨中的鋼束數(shù)量持平。 《橋規(guī)》第 ，受彎構(gòu)件在使用階段撓度應(yīng)考慮長期效應(yīng)的影響，按以上剛度計算的撓度值乘以撓度長期增長系數(shù) ?? ，長期撓度值在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，梁式橋最大撓度（跨中），不允許超過計算跨徑的 7m 3 ??? 。 距支點(diǎn) h截面混凝土主拉應(yīng)力 tp? 計算表 表 69 板號 ).( mKNMs )(KNVs slbppopo AAN ?? ?? 幾何特性 )m(A2p )m(A2s )(mmyp )(mmys )Mpa(po? )Mpa(lb? )(KNNpo )m(A20 )m(I 40 )mm(eP0 邊板 1390 1923 400 415 1068 398 中板 1390 1810 396 410 1066 394 續(xù)表 69（ aa斷面） 板 號 aa? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 318 351 中板 322 342 續(xù)表 69（ bb斷面） 板 號 bb? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 0 334 0 中板 0 308 0 34 續(xù)表 69（ cc斷面） 板 號 cc? )mm(y0 )mm(b )Mpa(Pc? )(MpayIM oos )Mpa( t? )Mpa(cx? )(m S30 )Mpa(? )Mpa(tp? 邊板 242 320 中板 238 280 由計算得：距支點(diǎn) h截面各計算點(diǎn)混凝土主拉應(yīng)力均未超過 tp? 限值 Mpa? 。 s6 LpP0P0 AAN ?? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 P0ss6 LppP0P0 N yAyAe ?? ?? —— 《預(yù)規(guī)》 u0 P0P00P0Pc yI eNAN ??? —— 《預(yù)規(guī)》 yu為截面重心到抗裂驗算邊緣 (底邊 )的距離（ hy0X） 4 LLc o nP0 ???? ??? 《預(yù)規(guī)》 (見表 64) 31 荷載短、長期效應(yīng)組合下跨中正截面混凝土拉應(yīng)力驗算 表 67 板號 )(Ms )(Ml s6 LpP0P0 AAN ?? ?? 幾何特性 )mm(A 2p )mm(A2s )Mpa(P0? )Mpa( 6 L? )KN(Np0 )m(A20 )m(I 40 )mm()(yuyoxh?? )mm(eP0 邊板 2363 1923 458 396 中板 2224 1810 454 392 橫向續(xù)表 67 幾何特性 )Mpa(Pc? st? )Mpa( 限值 tkPcst ?? ??? u0ls l yIM?? 限值0Pcs l ???? Yp yS )Mpa( t? （反溫差） u0yIMS tu0Sst ???? Pcst ?? ? Pcs l ?? ? 397 1411 393 407 根據(jù)《預(yù)規(guī)》 : udcrMM ≥ 1 《預(yù)規(guī)》 式中 udM 受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值 udM = ()2ed o xf b x h ? 值見表 51 .sd s pd pcdf A f AX fb?? crM 受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩 ()cr pc tk oM rf W??? 《預(yù)規(guī)》 32 Pc? 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力 0PN 在抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力 , Pc? 值見表 67 tkf C50混凝土 Mpaftk ? ooWSy 2? 表 68 板號 ).( mKNMud ()pcMpa? )( 4mo? )(mxyhyou?? )(/3myIWnoo? )( 3mSo ooWSy 2? crM udcrMM 邊板 9 4 2257.8 中板 9 4 2154.7 最小配筋率滿足《預(yù)規(guī)》 部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面積不小于 AS = 1810 mm2 A = 599400 mm2 P = AS/A = 1810/599400 = 滿足要求 斜截面抗裂計算 A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)符合： 8 6 M tktp ??? 式中 tp? — 為荷載短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力 22cycxcycxtp 22 ?????? ????????? ???? —— 《預(yù)規(guī) 》 cx? 為計算主應(yīng)力點(diǎn)由預(yù)加力和作用 (荷載 )短期效應(yīng)組合計算彎矩 MS及截面溫度梯度產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 t00 sPccx ??? ??? , 0y 為計算點(diǎn)到換算截面重心軸的距離。 溫度梯度截面上的應(yīng)力計算 按《預(yù)規(guī)》附錄 B，橋面 100mm瀝青混凝土（ 100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度 基數(shù)由《通規(guī)》表 ： T1=14℃， T2=℃ 28 溫度梯度截面應(yīng)力計算 表 65 yt （℃） 邊板 中板 單元面積)mm(A2y yA 重心到換算截面重心距離)mm(ey 單元面積)mm(A2y yA 重心到換算截面重心距離)mm(ey 1 （ 14+）/2= 1705001001705? ? 4 4 2 .32/ ?? 1410001001410? ? 4 4 5 .92/1004 9 5 .9 ?? 2 （ +）/2= 34100202105? ? 3 8 2 .32/201 0 9 2 ??? 28202101410? ? 3 8 5 .92/201 0 04 9 5 .9 ??? 3 ? ? 2 3 2 .32/ ??? 92960280332? ? 2 3 5 . 92/2 8 01 2 04 9 5 . 9 ??? ?31 2089945tA31 yy?? ? ??316yyy 1761258tA31 yy?? ? ??316yyy ?? ccyyt EtAN ? 《預(yù)規(guī)》附錄（ B1） 式中 ?? ， M p a 4c ?? ， ?? ???? ycyyyt eEtAM ? 《預(yù)規(guī)》附錄（ B2） 正溫差應(yīng)力 ccy0 t0tt EtyIMAN ?? ????? 《預(yù)規(guī)》附錄（ B3） 反溫差應(yīng)力將 yt 取負(fù)值代入上式，按《預(yù)規(guī)》附錄（ B3）乘以 。表值對 C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以 ?fck 式中 C50的 / Mpafck ? ? 計 算 縱 向 鋼 筋 截 面 重 心 處 由 預(yù) 應(yīng) 力 產(chǎn) 生 的 混 凝 土 法 向 壓 應(yīng) 力 ， 按 oo popoopopc yI eNAN ???， ppopo AN ?? 計算，此時預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時（第一批）的損失，