【正文】 雙孔荷載,最大垂直力時,墩頂按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算,根據(jù)《公預(yù)規(guī)》: (1715) 滿足規(guī)范要求.單孔荷載,最大彎矩時,墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗(yàn)算:,故不計偏心增大系數(shù)，取，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》:設(shè)g=,代人，后，整理得：按《公預(yù)規(guī)》“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表,經(jīng)試算查得各系數(shù)A,B,C,D為: 設(shè),A=，B=，C=，D=，代入后得:則： 墩柱承載力滿足規(guī)范要求。表1711 可變作用組合垂直反力計算(雙孔)編號荷載狀況最大垂直反力(kN)最小垂直反力(kN)橫向分布橫向分布1公路Ⅰ級單列車2雙列車3三列車⑵最大彎矩時,計算見表1712表1712 可變作用組合最大彎矩計算(單孔)荷載情況墩頂反力垂直力水平力對柱頂中心彎矩()上部構(gòu)造與蓋梁計算———000汽車單孔雙列車20三列車30注：表1011內(nèi)水平力由兩墩柱平均分配 截面配筋計算及應(yīng)力驗(yàn)算 作用于墩柱頂?shù)耐饬Υ怪绷ψ畲蟠怪绷?最小垂直力:水平力：彎矩： 作用于墩柱底的外力 截面配筋計算及驗(yàn)算已知墩柱頂用C30混凝土,采用30φ18R235鋼筋, ，則縱向鋼筋。 雙柱反力橫向分計算 單列車時: 雙列車時: 三列車時: 汽車荷載及其中心作用位置 荷載組合⑴最大最小垂直反力時,計算見表1711。雙孔荷載單列車時:，相應(yīng)的制動力為 按《橋規(guī)》要求,制動力不小于90kN，故取制動力為90kN。雙列車時:，相應(yīng)的制動力為。對于1—1截面：對于2—2截面~ 5—5截面： 對照表179值，按構(gòu)造要求設(shè)置斜筋與箍筋，： 橋墩墩柱設(shè)計,墩柱直徑為200cm,用C30混凝土,HRB335鋼筋。按《公預(yù)規(guī)》,當(dāng)截面符合：可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算,僅需按《公預(yù)規(guī)》?，F(xiàn)取最大剪力，對于3—3截面：,因?yàn)?。m）所需鋼筋面積（）所需φ32（根數(shù)）實(shí)際選用根數(shù)（）1—1172—293—3114—495—511對比可知，原標(biāo)準(zhǔn)圖的配筋是適合的，均大于計算值。其它截面的配筋設(shè)計如表1710所示。1．正截面抗彎承載力驗(yàn)算計算公式為： (1711) (1712) (1713)現(xiàn)以3—3截面作配筋設(shè)計，已知：則有效高度為：取，即： （1714）解方程得： ，滿足要求。表177 各截面彎矩計算荷載組合情況8910111213R1R2R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13截面11截面22截面33截面44截面55B 相應(yīng)于最大彎矩時的剪力計算計算公式為：截面1—1：，； (176)截面2—2：； (177)截面3—3：；；　　 (178)截面4—4：，　　　　 　 (179) （1710）計算值見表178表178 各截面剪力計算 組合截面1—1截面2—2截面3—3截面4—4截面5—58910111213 蓋梁內(nèi)力匯總現(xiàn)將蓋梁內(nèi)力匯總于表179，表中各截面內(nèi)力均取表177和表178中最大值。為求得最大彎矩，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對稱布置時數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。此時。 順橋向支座可變荷載示意圖 (尺寸單位:m) ① 單孔布載：單孔布置單列車時：單孔布載雙列車時：單孔布置三列車時：② 雙孔布載：雙孔布載單列車時雙孔布載雙列車時：雙孔布載三列車時：⑶可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力，各梁支點(diǎn)反力計算的公式為，相關(guān)數(shù)值見表174。① 公路—Ⅰ級a. 對稱布置時： 車列對稱布置圖（尺寸數(shù)據(jù)：102）單車列：雙車列： 三車列：b. 非對稱布置時：圖 車列非對稱布置 （尺寸單位：cm）由 ,已知，橫向分布系數(shù)的計算列于下表173。⑷設(shè)計依據(jù)：[1] 《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》；[2] 《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D622004)；[3] 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D602004 )； 蓋梁計算 荷載計算A 上部結(jié)構(gòu)永久荷載見表171 表171 上部結(jié)構(gòu)永久荷載每片中梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔徑上部構(gòu)造自重 （kN/m）每一個支座恒載反力（kN）13號212號邊梁10號中梁29號B 蓋梁自重及作用效應(yīng)計算（1/2蓋梁長度） 蓋梁自重效應(yīng)計算圖示（尺寸單位：cm ） 表172 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應(yīng)計算 截面編號自重（kN）彎矩（kN⑵材料：鋼筋：蓋梁主筋用HRB335鋼筋，其它均用R235鋼筋；混凝土：蓋梁、墩柱用C30。計入汽車制動力時不計入汽車制動力時：均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即（合格）跨中撓度值f:梁端轉(zhuǎn)角：設(shè)恒載時主梁處于水平狀態(tài),則公路—Ⅰ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角為：驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。13根梁共26個支座，每支座承受的水平力為：按《公預(yù)規(guī)》，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：不計汽車制動力時：計汽車制動力時：或，即：《橋規(guī)》的其他規(guī)定：選用4層鋼板和5層橡膠片組成橡膠支座。 確定支座的厚度 主梁的計算溫度取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為：計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先必須確定作用在每一個支座上的制動力。橡膠板的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計算時由表37可知最大支座反力為：故。 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。由下式： 解得：采用，即吊環(huán)鋼筋用16HRB335鋼筋。則預(yù)制空心板起吊時，板跨中截面彎矩為：起吊時吊環(huán)內(nèi)的總拉力為，所以不需驗(yàn)算起吊時預(yù)制空心板截面的強(qiáng)度。近似設(shè)，則：按《圬工規(guī)范》，混凝土構(gòu)件直接受剪時，按下列公式計算： （141）鉸縫采用 C40混凝土,，其相關(guān)數(shù)據(jù)如下：代人式子（141）中，可得：鉸縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。并在其上布置汽車荷載，得鉸縫的橫向分布系數(shù)：公路一Ⅱ級車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達(dá)式為：（高速公路未設(shè)人行道）車道荷載中的集中荷載展開成半波正弦荷載時其表達(dá)式為：計算鉸縫剪力時，沿縱向取1m長鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)?？紤]空心板橋橫截面的結(jié)構(gòu)對稱性，只需計算鉸縫1—7號板的剪力影響線，計算結(jié)果列于表141。式中：——鉸縫以左各板的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值之和。設(shè)鉸縫剪力沿空心板跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸接板橫向分布系數(shù)計算，可求得鉸縫剪力影響線。本橋梁設(shè)計的普通受拉鋼筋：這里b采用空心板等效工字形截面的肋寬，計算結(jié)果說明滿足《公預(yù)規(guī)》要求。代入計算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。13 最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求： (131)式中：——受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計值。為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過大，采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù)壓力?？缰小/4和支點(diǎn)截面在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時板上下緣應(yīng)力計算結(jié)果匯總于表121。 截面 由表43，L/4截面板自重彎矩，由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用下板上下緣應(yīng)力為：板上下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板截面法向應(yīng)力計算取跨中、L/支點(diǎn)三個截面，計算如下。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。12短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計算時，應(yīng)計算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿足《公預(yù)規(guī)》要求。此時配箍率：按《公預(yù)規(guī)》，對于HRB335,不小于，滿足要求。⑶CC纖維（計入正溫差應(yīng)力）（計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力時：（計入反溫差應(yīng)力），符合《公預(yù)規(guī)》要求。有效預(yù)應(yīng)力：考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力計算選取支點(diǎn)截面的AA纖維、BB纖維、CC纖維在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗(yàn)算，并滿足下式要求： (111) (112) (113)⑴AA纖維（計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力時：，符合《公預(yù)規(guī)》要求。計算時作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。跨中預(yù)拱度，支點(diǎn)，預(yù)拱度值沿順橋向做成平順的曲線。表101 空心板換算截面幾何特性匯總表項(xiàng)目符號單位換算截面面積換算截面重心至截面下緣距離換算截面重心至截面上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離普通鋼筋至截面重心軸距離換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘反拱長期增長系數(shù)，得： 預(yù)拱度的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度時，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用。此時的抗彎剛度：。 預(yù)加力引起的反拱度計算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40。10 變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度。CC纖維處的主拉應(yīng)力。（2） BB纖維： 在支點(diǎn)處由豎向荷