預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋畢業(yè)設(shè)計doc(參考版)
2025-07-21 16:31本頁面
【正文】 103(m)=墩頂容許的縱向水平位移[D]為： [D]=5=5=x1符合規(guī)范要求。103+180。103(180。=180。180。+1)]/2180。103m xm=[+180。107180。180。180。103=(rad)由于樁露出地面部分為變截面，其上部墩柱截面抗彎剛度為E1I1(直徑d1),下部樁截面抗彎剛度為EI(直徑為d)，假設(shè)n=E1I1/EI，則墩頂?shù)乃轿灰乒綖椋? x1=x0j0l0+xQ+xm式中：xQ=H[(nh23+h13)/3+nh1h2(h1+h2)]/E1I1 xm=M[h12+nh2(2h1+h2)] n=I1E1/IE, 由于E1=E, 所以 n=（）4=, E1I1= 已知 h1=, h2=, h=22m 故 xq=90[(1180。180。()/180。()/180。=180。107180。105 =(mm)6mm(符合m法計算要求)j0=AjH0/a2EI+M0Bj/aEI同上查表得到A j= Bj=aEI=180。105+180。105故 x0=180。180。180。=180。107180。(五).墩頂縱向水平位移驗算1．樁在地面處的水平位移和轉(zhuǎn)角（x0、j0）計算 當(dāng)ah≥4，Z=0時，查表得到： Ax=, Bx= a3EI=()3180。 =[sg]=210000kPa均滿足規(guī)范要求。()]/2180。180。180。樁的偏心率為： ， 按公式： 式中：= 48上式又可改寫成： = 用試算法求值 （假設(shè)值 ，然后查表）假設(shè) = 1210 ,則 ， V = ，W = 代入得：取a1=121o，則K=（1cos121）/2=樁身混凝土邊緣最大壓應(yīng)力shmax為： shmax=96kM/R3[W+24pnm(rg/R)2] =96180。Ag = = + = ㎡ 樁的換算截面模量 W0為： W0 = = + = 彎矩真大系數(shù) 為： 式中：k—— 安全系數(shù)，取 k = 。（四）樁身截面配筋與強度驗算 驗算最大彎矩（Z=）處的截面強度，該處內(nèi)力值為： M = KNBmMz646 (2) 樁身水平壓應(yīng)力 = 式中的無量綱系數(shù)Ax,Bx可以由表格查得。d4 = (m4) 受彎構(gòu)件，EI = EhI地面以下深度Z處樁身截面上的彎矩MZ 與水平壓應(yīng)力的計算 已知作用于地面處樁頂上的外力為： N0 = , H0=, M0 = 由上式反求，可知樁的軸向承載力能滿足要求。R2=π= ，考慮用旋轉(zhuǎn)式鉆機(jī)，成孔直徑應(yīng)增大5cm，則有μ=。r2moΣli灌注樁最大沖刷線以下樁長為h0。M(單跨荷載)作用于地面外樁頂上的外力Nmax =+=Nmin=+=H0=M0=N6+T（+1）+W1+W2=四、鉆孔灌注樁計算：，用25號砼φ20Ⅱ級鋼筋，灌注樁樁身砼受壓彈性模量Eh=104Mpa(一)荷載計算每一根樁承受的荷載為:兩孔恒重反力 N1=1/2=蓋梁恒重反力 N2=系梁恒重反力 N3=1/2=一根墩柱恒重 N4=作用于樁恒載反力N恒為: N恒= N1+N2+N3+N4=灌注樁每延米自重q=π15/4=（已扣除浮力）活載反力1）兩跨活載反力N5=(汽—20雙列) N5，=（汽—20三列）N5，=（掛—100）2）單跨活載反力N6=(汽—20雙列) N6，=（汽—20三列）N6，=（掛—100）3）制動力T=45KN，作用在支座中心，距樁距離為：（1/2++）=4）縱向風(fēng)力400=280Pa由蓋梁引起的風(fēng)力：W1=1/2280103=對樁頂引起的力臂為：1/2+=由樁頂引起的風(fēng)力：W2==對樁頂?shù)牧Ρ蹫椋?/2=由于墩柱橫向剛度較大，橫向風(fēng)力可不考慮。R1 k=σh/（σhσh，）上式中T、S可查有關(guān)表格，可按下式求得：T=1/(1+nμ)=1/(1+)=S=4/1+2nμ(rg/ R1,)=4/(1+2)=代入上式后可得到:σh=(+)/=9000Kpa拉應(yīng)力σh，=()/π=[σzl]=850Kpa則k=σh(σhσh，)=()=1σg=10[21()]/21= [σg]=200000Kpa 砼拉應(yīng)力小于容許應(yīng)力。2ke0M0，/W=N/πR2+nAg=π602+16π1=I0=In+nIg=π604/4+π16/4=K=60=e0,=e0/r1=e0=,故按小偏心構(gòu)件計算.25號砼n=10,rg=605=55,Ag=μ=Ag/π由于Ip/d=27不計偏心彎矩的增大系數(shù)影響。M作用于墩柱底的外力Nmax =+=Nmin=+=Mmax =+45=活載組合最大彎矩計算（單孔）表3—2編號荷載情況墩柱反力Bη1（1+μ）垂直力水平力HKN對柱頂中彎矩B1B2B1+B2（B1B2）H11上部構(gòu)造與蓋梁恒載∕∕∕∕∕∕2汽—20雙列0453汽—20三列0454掛—1000∕∕（二）截面配鋼筋計算及應(yīng)力驗算作用于墩柱頂?shù)耐饬Γ▓D3—2） （1）垂直力最大垂直力Nmax掛=+=Nmin=+=故Nmax =最小垂直力(需考慮最大彎矩值相適應(yīng))由表32得到：Nmin=+=（2）水平力H=45KN（3）彎矩Mmax =+=（一）荷載計算：恒載計算（由前算得）（1）上部結(jié)構(gòu)恒載，（2）蓋梁自重（半根蓋梁）（3）=（4）墩柱自重：29=作用墩柱底面的恒載垂直力:N恒=++=活載計算，荷載布置及行駛情況見圖28和圖29，由蓋梁計算得知（1）汽—20①單孔荷載1）雙列車：B1=0B2=則B1+B2=相應(yīng)的制動力為T=(300+200)=50KNT=300=90KN2)三列車3B2=②雙孔荷載：單列車時：B1= B2=B1+B2=相應(yīng)制動力：T=（300+200）=50KN90KN（1）掛—100①單孔荷載 B1=0 B2=B1+B2=②雙孔荷載 B1= B2=B1+B2=活載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，產(chǎn)生最大墩柱垂直力：活載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。H02/ M計算含筋率μ=p%鋼筋面積Ag= p%b H0所需φ25根數(shù)實際用φ25根數(shù)Ag①—①6②—②8③—③0╱╱66④—④14各截面主拉應(yīng)力表表2—10截面號Q計算（KN）b（m）h0（m）實際用筋量Ag含筋率μ=p%參數(shù)αλZ=λh0σzl=1/bm）B（m）H0（m）T=[σg]zQ=σZL具體計算見表2—10查橋規(guī)30號混凝土容許拉應(yīng)力值為[σZL]=850Kpa蓋梁內(nèi)力匯總表表2—8 截面內(nèi) 力①—①②—②③—③④—④彎矩（KN在離梁懸臂部分變高度區(qū)主拉應(yīng)力計算式：τ=1/b（三）截面配筋設(shè)計及承載力校核采用C30號混凝土，主筋用不16錳鋼φ25，保護(hù)層用5CM（混凝土邊緣至鋼筋中心的距離），查《橋規(guī)》P139得到：σg=210kgf/cm,σw=210000kpa，σg=200000kpa彎矩作用時配筋計算：各截面所需鋼筋量，見表2—9，實際配筋見施工圖，對比可知：原有標(biāo)準(zhǔn)圖紙（灌注樁雙柱式橋墩，跨徑20M，汽—20，掛—100，凈9+2）的墩帽鋼筋用量是足夠的均大于計算值(參見《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理》P90)。各截面剪力計算 表27荷載組合情況墩柱反力G1梁的反力各截面剪力截面①—①截面②—②截面③—③截面④—④截面⑤—⑤R1R2R3Q左Q右組合7
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