【正文】 2） 橋上和臺后均有汽車荷載且車輛在臺后（1）汽車和人群荷載反力汽車荷載布置圖如圖412所示，由于支座作用點在基底形心的右側(cè)，為了在活載作用下。圖413 橋墩荷載布置（單位：m） 汽車支座反力人群荷載產(chǎn)生的支座反力支座反力作用點離基底形心的距離支座反力對基底形心產(chǎn)生的彎矩（2）汽車制動力制動力為車道荷載標準值在加載長度上總重量的10%計算，但不小于90kN。1） 臺后填土表面沒有活載時的土壓力計算臺后填土自重引起的主動土壓力計算式為：式中：；；H為基底至填土表面的距離，取為10為主動土壓力系數(shù)。以下同。1．上部構(gòu)造恒載反力及橋臺臺身與基礎上土重的計算其值見表417。橋臺帽，橋頭搭板均采用C25混凝土，容重為：?；A擴散角為，因此，擴大基礎滿足剛性角的要求?；A采用C25素混凝土，容重為。因此得可見，樁身材料足夠安全，故裂縫寬不再進行驗算。樁身混凝土為C25，取。 2）墩頂至最大沖刷線處距離縱向水平力（制動力及溫度影響力）引起的墩頂位移彎矩（單孔雙列汽車荷載、單孔人群荷載、制動力、溫度影響）引起的墩頂位移3)墩頂縱向水平位移4）水平允許位移允許值 可見，符合要求。3） 樁的換算深度故按彈性樁計算，當時，按計算。由得，取。根據(jù)所給基本資料該處樁基經(jīng)過的土層包含兩層，由地面以下4m為第一層，再以下為第二層，均為粘性土，暫不考慮浮力.，修正系數(shù)，清孔系數(shù)，樁底截面面積樁底土的容許承載力，修正系數(shù)。根據(jù)《地基基礎規(guī)范》，摩擦單樁受壓容許承載力可按下式計算（公式中h為樁在一般沖刷線起算的埋置深度）。（2）單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗算： 故需計算: 故取 則 根據(jù)《公預規(guī)》： 設，代入，后，經(jīng)整理的： 按《公預規(guī)》提供的附錄Ｃ表。㈡水平力：㈢彎矩⑵作用于墩柱底的外力⑶截面配筋計算（截面II，見圖49）1 假定按墩柱一端固定一端自由，則，長細比，故，已知墩頂用C30混凝土，采用16根22的HRB335鋼筋，取主筋保護層厚。一孔上部構(gòu)造恒載.蓋梁自重.一根墩柱自重作用墩柱底面的恒載垂直力為： 汽車荷載計算（1）活載計算：荷載布置及行駛情況見前述，由蓋梁計算得知： ㈠公路—I級1）單孔荷載：單列車時：，2）雙孔荷載：單列車時：，㈡人群荷載1）單孔行人（單側(cè)），2）雙孔行人（單側(cè)），活載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大反力值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力；活載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。箍筋選用HPB235級鋼筋取直徑10mm，箍筋間距取150mm。（2）截面抗剪校驗根據(jù)《公預規(guī)》，抗剪截面應符合滿足要求。應滿足。{解得x=53mm.彎起4根主筋，故還需要配筋選配， 作為架立鋼筋，滿足配筋面積條件。（1）跨中配筋設計，由正截面強度計算公式{{解得x=查表可選用鋼筋，鋼筋凈間距。表47 墩柱反力計算表荷載情況計算式上部荷載雙孔雙列對稱布置雙孔雙列非對稱布置人群荷載對稱布置人群荷載非對稱布置（表48）上部構(gòu)造恒載及活載引起的彎矩荷載組合公式為：（上部恒載+墩帽自重）+汽車荷載+人群荷載上式中的為沖擊系數(shù)，剪力計算組合公式：（上部恒載+墩帽自重）+汽車荷載+人群荷載115表48 蓋梁各截面彎矩計算及組合表荷載情況墩柱反力梁的反力各截面彎矩1122334455上部恒載汽車荷載對稱非對稱人群荷載對稱非對稱墩帽自重————————————組合值對稱——————————非對稱——————————表59 剪力計算表 荷載情況墩柱反力梁的反力各截面剪力1122334455左右左右左右左右左右上部恒載00汽車荷載對稱00非對稱00人群荷載對稱00非對稱00墩帽自重————————————00組合結(jié)果對稱——————————00非對稱——————————00 蓋梁的配筋設計蓋梁采用C30混凝土主筋采用HRB335級鋼筋，抗拉設計強度。，（圖47）圖47 雙孔荷載計算圖4)人群荷載計算：單孔布載雙孔布載（2） 汽車荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為）見表45。1）公路—I級a．單列車，對稱布置（圖52）時：圖42 單列車對稱布置計算圖（尺寸單位：cm），對稱布置（圖43）時：圖43 雙列車對稱布置計算圖（尺寸單位：cm）、雙列車，非對稱布置（圖44）由，已知， 則 圖44 單、雙列車非對稱布置計算圖（尺寸單位：cm）表43 單雙車列非對稱布置板的荷載橫向分布系數(shù)板號荷載布置12345678單車列雙車列2）人群荷載，對稱布置時（圖45）：圖45 人群荷載對稱布置計算圖（尺寸單位：cm），非對稱布置時表44 人群荷載非對稱布置的橫向分布系數(shù)板號12345678系數(shù)值3)按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。四、下部結(jié)構(gòu)計算 蓋梁計算.表41 上部結(jié)構(gòu)永久荷載每片邊梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔上部結(jié)構(gòu)自重（kN）每一個支座恒載反力（kN）8號27號8號27號3128224186（圖41）見表42. 表42 蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩、剪力效應計算截面編號自重（kN）彎矩（kN已知公路—Ⅰ級荷載下的跨中撓度，代人上式得：（3）驗算偏轉(zhuǎn)情況：即 （合格） 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性（1）計算溫度變化引起的水平力： 驗算滑動穩(wěn)定性：式中 ：——（計入沖擊系數(shù)）引起的支座反力標準值；——橡膠與混凝土間的摩擦系數(shù)以及與鋼板間的摩擦系數(shù)；——由汽車荷載引起的制動力標準值。（3）確定需要的橡膠片總厚度：不計汽車制動力 計入汽車制動力 《橋規(guī)》的其他規(guī)定 選用4層鋼板和5層橡膠片組成的支座，則：橡膠片總厚度 （合格）（4）支座總厚： 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況（1）計算支座的平均壓縮變形式中：——平均壓縮變形（忽略薄鋼板的變形）；——支座抗壓彈性模量——橡膠彈性體體積模量，；——板端轉(zhuǎn)角。（1）計算支座的平面形狀系數(shù)S: （2）計算橡膠支座的彈性模量 （3）驗算橡膠支座的承壓強度 （合格） 確定支座的厚度（1）主梁的計算溫度為，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移為： （2）為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力，一個設計車道上公路—Ⅰ級車道荷載總重為： 則其制動力標準值為；但按《橋規(guī)》，不得小于90kN。試設計圓形橡膠支座。則 因此，鉸縫抗剪承載力滿足《公路圬工橋涵設計規(guī)范》要求。按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合，則鉸縫剪力效應組合設計值為：，其中假設鉸縫自重。計算鉸縫剪力時，沿縱向取1m長鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。表317 鉸縫剪力影響線計算表荷載位置項目12345678經(jīng)試算比較，鉸縫最大剪力發(fā)生在第4號和第5號板之間，即為最不利，現(xiàn)畫出影響線，見圖317，并于其上布置汽車荷載，得鉸縫的橫向分布系數(shù)如下：圖317 剪力影響線及橫向最不利加載圖（尺寸單位：cm） （2）鉸縫剪力計算公路—Ⅰ級車道荷載中的均布荷載，沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達式為其跨中峰值為：。設鉸縫剪力沿空心板跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸縫半橫向分布系數(shù)計算可求得鉸縫剪力影響線，鉸縫剪力影響線的計算表達式為：當單位荷載作用在鉸縫以左時，鉸縫處的剪力為；當單位荷載作用在鉸縫以右時，鉸縫處的剪力為；式中：——鉸縫以左各版的荷載橫向分布影響線豎坐標之和。 代入計算式得： ，滿足《公預規(guī)》要求。 預拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于14mm，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，則 ，大于，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣，見圖316。上述配筋率為，為預拉區(qū)普通鋼筋截面積，為截面毛截面面積， 。 支點截面4 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應力自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應力為：下緣壓應力負值為拉應力，正值為壓應力，壓應力均滿足《公預規(guī)》要求。 跨中截面⑴由預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力（由《公預規(guī)》）：式中： 2 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應力由表，空心板跨中截面板自重彎矩，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應力為：由預加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應力為：下緣應力： 上緣應力： 截面上下緣均為壓應力，且小于，符合《公預規(guī)》要求。為此，對于本橋應計算預應力鋼絞線時預制空心板的板底壓應力和板頂拉應力。支點附近箍筋間距100mm，其他截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于400mm的構(gòu)造要求。則箍筋間距計算如下：采用。以上主拉應力最大值發(fā)生在形心軸纖維處為，按《公預規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設置。 斜截面主應力驗算斜截面主應力計算選取支點截面的對其上梗肋（aa）、形心軸（nn）、和下梗肋（bb）等三處分別進行主拉應力驗算，在標準值效應組合和預加力作用下產(chǎn)生的主壓應力和主拉應力計算，并滿足的要求。計算時作用取標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。則主梁跨中截面上拱度為：考慮長期效應的預加力引起的上拱值為：梁在預加力和荷載短期效應組合共同作用下并考慮長期效應值的撓度值為：預加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應組合計算的長期撓度值，故此不需要設置預拱度。 使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，通過插值可得，對于部分預應力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度。預制的全預應力混凝土構(gòu)件在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力應符合下列要求：