【正文】 cuf ，滿足要求。cu ? ，M P 39。 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為： 跨中截面： M P ???? （邊 板 : ?? ）； 4l 截面： M P ???? （邊板 : ?? ）； 支點截面： ?? （邊板： pc? = MPa） 《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定， pc? 不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度 39。 ? ? ? ?? ?ps0pcEP0csP)t(6l 151 t,tt, ??? ??????? 式中：① ? 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率： 跨中 截面： AAA sp ??? =4829002224 =（邊板： AAA sp ??? =）； 4l 截面： AAA sp ??? =48290014139? =（邊板： AAA sp ??? =）； 支點截面： AAA sp ??? =4829004139? =（邊板： AAA sp ??? =）； ① pse pps ee ? =y pa =40440=364mm（邊板： pps ee ? =）； ② i 構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑： 跨中截面：002 AIi ? = mm2（邊板：002 AIi ? = 05075600000 = mm2）； 4l 截面： 002 AIi ? = mm2（邊板：002 AIi ? = mm2）； 支點截面：002 AIi ? =2（邊板：002 AIi ? = mm2）； ③ ps? ：跨中截面：22psps ie1??? =（邊板：22psps ie1??? =）； ` 32 4l 截面：22psps ie1??? = （邊板：22psps ie1??? =）； 支點截面：22psps ie1??? = （邊板：22psps ie1??? =）； ④ pc? 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為 000p0p00ppc yI eNAN ???? ； ⑤ 0pN 傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為 跨中截面： ? ?? ? p5l4l3l2lc ons6lp0p0p ??????????????? ? ?? ? ??????? ? （邊板 0p ? ） 4l 截面： ? ?? ? p5l4l3l2lc ons6lp0p0p ??????????????? ? ?? ? 3 9 5 ???????? ? （邊板 NN p ? ） 支點截面： ? ?? ? p5l4l3l2lc ons6lp0p0p ??????????????? ? ?? ? ???????? ? （邊板 NN p ? ） ⑥ 0pe 0pe = pse =364mm （邊板 0pe =）； ⑦ 0y 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算 0y = pse =364mm （邊板 0y =）； ⑧ ? ?0,ttcs? 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期 t0，計算齡期 t時的混凝土收縮應(yīng)變； ⑨ ? ?0,tt? 加載齡期為 t0，計算考慮的齡期為 t時的徐變系數(shù)。 邊板： ` 31 0pN =? ?3l2lk ????? pA =（ ） ?2224=?2224=3082064N 4050 756 000 00 430 820 094 130 820 64σ pc ???? = MPa pcEP4l ????? =?= 其余截面按跨中計。 中板： σ 2l =pEl l??= 00 03 ?? = Mpa 邊板： σ 2l =pEl l??= 00 04 ?? = 加熱養(yǎng)護引起的損失σ 3l 為減少由于溫度不均引起的損失，采用臺座和混凝土構(gòu)件共同受熱的措施。 ` 29 第八章預(yù)應(yīng)力損失計算 按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，鋼絞線的張拉控制應(yīng)力σ con 取 。 3．斜截面抗彎強度 斜截面的抗彎承載力計算的基本方程式可以式可由所有力對受壓區(qū)混凝土合力作用點取矩的平衡條件求得： svsvv,sdpdpdpdpPpdsssdd0 zAfzAfzAfzAfM ?? ????? 此時，最不利的斜截面水平投影長度按下列公式試算確定： svv,sdppbpdd0 Afs i nAfV ?? ???? 由于沒有設(shè)彎起鋼筋，所以可以只有箍筋來承擔(dān)剪力。d0 ff)( ????????? ? 由以前計算可知 : b=348mm, h0=810mm, P= 代入上式可得： ` 27 28 050)51 (81 034 sv3 ??????????????? ? 解之得： ?? svsvv ?????? mm 2．截面抗剪強度驗算 根據(jù)箍筋設(shè)計布置圖進行空心板斜截面抗剪強度驗算。一般受彎構(gòu)件中箍筋常按等間距布置，為計算簡便，計算公式中截面有效高度 h0取跨中及 支點截面的平均值8100 ?h mm。d ??? 9750 ?? = 剪力全部由混凝土和箍筋來承擔(dān)。 ② 計算不需要配置計算 剪力筋區(qū)段長度 x ???x 求得 x=517mm 按計算設(shè)置剪力鋼筋梁段長度 L1=9750517=9233mm。為設(shè)計方便，假定跨中距離為 x 的截面處的建立按直線變化，彎矩按二次拋物線變化。 中板： 2 28 1 03 4 30td23 ????????? ?? KN ??? KN 對照內(nèi)力匯總表各計算截面控制設(shè)計的剪力值，邊板可以按構(gòu)造配箍筋，中板沿跨長相當(dāng)一部分區(qū)段需按計算要求配置箍筋。 斜截面強度驗算 1．箍筋設(shè)計 （ 1）復(fù)核主梁截面尺寸 根據(jù)?公預(yù)規(guī)?第 ，矩形、 T形和 I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求： 0k,cu3d0 ???? 由前面計算知： 中板： dV =,fcu,k=50, b=348mm, h0=85040=810mm 代入上式得 ： 0 1 3ud ?????? ?KN d0 ??? KN 邊板 ： dV =, f cu,k=50, b=, h0=85040=810mm 代入上式得 ： 40 28 3ud ?????? ?KN ` 25 d0 ??? KN 所以截面尺寸滿足要求。 m d0 ??? KNhb39。 所以 ? ? 1123481 0 3 2 2 2 41 2 6 0 ??????x mm 324h0b ??? mm2 截面的抗力矩： ? ? ?????? ?????? ????????? ?? 2 39。 m, 39。hf ? cm。f ??????cm 腹板厚度： 0 3bbb ki ????? cm 同理，中板板簡化后的 ? cm， ? cm， ? cm， 39。 ` 23 第七章 主梁截面強度及應(yīng)力驗算 正截面強度計算 將空心板截面按照等面積、等慣性矩和形心不變的原則工字形截面換算方法 如下： 對于邊板來說： 按面積相等： 2 ????? ?kk hbcm2 按慣性矩相等： 49 17 80 012 3 ?kk hb cm4 聯(lián)立求解上述兩式得： ? cm， ? cm 這樣，在空心板截面高度、寬度以及圓孔的形心位置都不變的條件下，等效工字形截面尺寸為： 上翼板厚度： k139。中板毛截面面積A=5679cm2,毛截面重心軸至 1/2板高的距離 d=21mm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩 I= 102m4 1．換算截面面積 cPEP EE?? =?105 /（ ?104 ） = 跨中截面： pEPc0 A)1(AA ???? =482900+（ ） ?2224= ； 4l 截面： pEPc0 A)1(AA ???? =482900+（ ） ?139?14=2 ； 支點截面： pEPc0 A)1(AA ???? =482900+（ ） ?139?4= 。 普通鋼筋按構(gòu)造配置且普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置。f39。 m = 106 N ` 19 設(shè) ho=haps=854=81cm=810mm,而 ?????? ??? 2xhx39。于是可將中板換算為如下工字形截面，具體尺寸見圖中所示： 83 5 55585454010 41,5 41,5 101031056551510R3010334,110334,8 34,116,257,611,2重心軸 重心軸 圖 簡化前的中板截面 圖 簡化后的中板截面 由圖可知 2a=,hf’ =,hf=于安全考慮，邊板采用與中板相同的工字形換算截面?？招陌逯邪鍝Q算成等效工字形截面來考慮。具體布置見施工圖 . 普通鋼筋數(shù)量的估算和布置 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量。 ` 18 偏安全考慮中板亦采用與邊板相同預(yù)應(yīng)力配筋 。 本示例采用 1 7股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑 ，公稱截面面積 139mm2,fpk=1860MPa,fpd=1260MPa,Ep= 105MPa. 按《公預(yù)規(guī)》 pkcon ?? ，則張拉控制應(yīng)力為： 1 3 9 51 8 6 ???? pkc o n f? MPa，預(yù)應(yīng)力損失綜合近似假定為 20%張拉控制應(yīng)力來估算，則： 2lc o npep 1618 )( 21 00 58 5NA ????????? ? 采用 15根 1 7股鋼絞線，即 ? 鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139mm2，則 錯誤 !未找到引用 源。sdsdst ??????? ? , kN5 8 1 0 0109 1 7 4 3 6 2 8 4 108 0 1IeA1N21oOptksdpe ????????????? 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積 Ap為： ?????lc onpep NA 式中： onc? 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力 。本示例是以邊板為例， 預(yù)應(yīng)力空心板采用 C50， ftk=, sd ?? 。 在初步設(shè)計時， st? 和 pc? 可按下列公式近似計算： WMsdst?? 及 oO ppepepc yI eNAN ??? 式中： A構(gòu)件毛截面面積； ep預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心 軸的偏心距， pp aye ?? ， pa可預(yù)先假定。本示例以部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件設(shè)計，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)應(yīng)力 Npe. 按《公預(yù)規(guī)》 ， A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件： 在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 tkpcst ???? 要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能 要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時應(yīng)具有一定的安全儲備。 表 空心板各板內(nèi)力組合表 序號 荷載情況 彎矩 (KN﹒ m) 剪力（ KN) 支點 L/4 L/2 支點 L/4 L/2 1號板 基本組合 2號板 基本組合 3號板 基本組合 4號板 基本組合 5號板 基本組合 控制設(shè)計的計算內(nèi)力 1號板 5號板 表 短期效應(yīng)組合表 序號 荷載情況 彎矩 (KN﹒ m) 剪力（ KN) 支點 L/4 L/2 支點 L/4 L/2 1號板 恒載總重 0 0