【正文】 4 荷載組合 最大柱頂力，即前面計算的最不利組合計算即7組合, 最大彎矩時，即單孔雙車列布置時，B= 墊塊為10cm，板高85cm，鋪裝17cm，則，柱底外力 最大； 最大； 。 取，則有 滿足規(guī)范要求1．柱構造要求 柱采用3m高，直徑m，C30混凝土，Ⅰ、Ⅱ級鋼筋，不設橫系梁。 （3） 按《公預規(guī)》: 滿足截面要求。 ，即距支點至跨中均可按構造配箍筋即取間距20cm。式中： ——混凝土抗拉強度設計值，按《公預規(guī)》。 由于取的鋼筋面積都大于應配的面積，則正截面不必再驗算，其承載力肯定滿足要求。由 ，按《公預規(guī)》 式中：蓋梁最大彎矩組合設計值； 縱向普通鋼筋抗拉強度設計值； 受拉區(qū)普通鋼筋及面面積； 內(nèi)力臂； 截面受壓高度，按《公預規(guī)》公式（）計算； 截面有效高度；支點處： ；； 且，,則，取9根于上部通長。（4）蓋梁的配筋及校核蓋梁采用C30混凝土主筋取HRB335， ，混凝土保護層取5cm。m ；左剪力： KN ； 右剪力： KN；跨中：彎矩： KN（2） 上部作用的內(nèi)力計算支點處：負彎矩 左側剪力 右側剪力 跨中處： 彎矩： 剪力：各個板距跨中的距離為：板號1號2號3號4號5號距跨中距離 m m m m 效應組合（單位： 或KN ) 項目6789最不利組合R1　R2　R3　R4　R5　G1　支點彎矩　支點左剪力　支點右剪力　跨中彎矩　跨中剪力自重支點彎矩　自重支點左剪力　自重支點右剪力　自重跨中彎矩　支點彎矩組合支點左剪力組合支點右剪力組合跨中彎矩組合，最不利內(nèi)力組合且按此控制配筋。支點處：負彎矩 = 所以各個板與G2的距離如下計算，:m, m, m, m, m,m, m, m, m, m各個反力效應組合求得:荷載組合（6）：（7）的柱反力最大，為：G1=G2=,并由此控制設計。汽車反力已計入的沖擊系數(shù)。3. 支座最大反力的求取 kN kN/m(1) 荷載布置方式 車道荷載：公路I級雙孔單列： kN；雙孔雙列：2B= KN；單孔單列： kN；單孔雙列：2B= kN。② 雙道車載情況 同理：；；；；；；；；。按《通規(guī)》。 2． 荷載計算1）恒載（上部） 由上部結構計算得邊板 ， 為簡化計算，且橋面不寬，人行道欄桿均不計算。由蓋梁的高跨比宜為，則：，取 蓋梁總長為 10310+9+60=1099cm。第十四章 橋梁下部結構的計算1．擬定蓋梁尺寸 由《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02012008 ： 式中：橋梁計算跨徑橋墩蓋梁的寬度為， 取b=170cm。本示例普通受拉鋼筋。 ，滿足《公預規(guī)》要求。式中：換算截面重心軸以上部分對重心軸的靜矩，其值為： 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由計算得 混凝土軸心抗拉標準值，C50。設支點截面附近僅有10根鋼絞線傳遞預壓力，另5根隔離，則此時空心板上緣拉應力將減為：，按《公預規(guī)》要求，％的縱向普通鋼筋，其值為：=，則可采用12鋼筋，=。2．邊板預拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，14，則，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣。上述配筋率為為預拉區(qū)普通鋼筋截面積，A為截面毛截面面積，中板 ，邊板由兩者內(nèi)插得到時的縱向鋼筋配筋率為，則4829=，1．中板 預拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，12，則，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣，見圖213.為防止支點截面上緣拉應力過大，還可采用降低支點截面預壓力的方法，即支點附近設置套管，使預應力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預壓力。C50混凝土：，由此計算空心板截面的幾何特性。因此，本次設計中只計算在放松預應力鋼絞線時預制空心板的板底壓應力和板頂拉應力。支點附近箍筋間距80mm，其他截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見施工圖，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高一半即425mm，以及不大于400mm的構造要求。在區(qū)段，箍筋間距按下列公式計算： 式中：箍筋抗拉強度標準值，由前箍筋采用HRB335，其 統(tǒng)一截面內(nèi)箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢, b 腹板寬度，b=348 mm 則箍筋間距計算如下： 采用間距為80mm。以上主拉應力最大值發(fā)生在11纖維處。符合《公預規(guī)》的要求。符合《公預規(guī)》的要求。符合《公預規(guī)》的要求。符合《公預規(guī)》的要求。2）邊板 C50混凝土主壓應力限值為：。1．中板 跨中截面的有效預應力： ==則預應力鋼絞線中的拉應力為：2．邊板 斜截面主應力驗算斜截面主應力計算選取支點截面的11纖維（空洞頂面），00（空心板重心軸），22纖維（空洞底面）在標準值效應組合和預加力作用下產(chǎn)生的主壓應力和主拉應力計算，并滿足： 的要求。第十一章 持久狀態(tài)應力驗算持久狀態(tài)應力驗算應計算使用階段正截面混凝土的法向壓應力預應力鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力，計算時作用取標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應力（本設計不考慮溫差應力）。 預加力引起的反拱度計算及預拱度設置1． 預加力引起的反拱度計算 空心板當放松預應力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設這是空心板混凝土達到C40，預加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)=，先計算此時的抗彎剛度：，放松預應力鋼絞線時，設空心板混凝土強度達到C40，這時 MPa，則 換算截面面積： （邊板：591720）所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： （邊板：=4047680）換算截面重心至毛截面重心的距離為： mm （邊板：=） （向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離： （邊板：=）換算截面重心至空心板上緣的距離： （邊板：=）預應力鋼絞線至換算截面重心的距離： （邊板：=）換算截面慣性矩： （邊板：=）換算截面彈性抵抗矩： 下緣： （邊板：=） 上緣： （邊板：=） 扣除預應力損失后的預加力為： 中板： ； （邊板： ； ）則由預加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長期增長系數(shù)=：（邊板：）2． 預拱度的設置 由《公預規(guī)》，當預加力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，需設置預拱度，其值按該荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用。第十章 空心板變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，對于部分預應力A類構件，使用階段的撓度計算時。3 2—2纖維 式中： 空心板22纖維以下截面對空心板換算截面重心軸的凈矩， =1030162323=；（邊板： =1335162323=）則： == （邊板：= MPa） = = = == MPa同理可得： =（邊板）現(xiàn)22纖維處，（未計入溫差影響），符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構件斜裂縫抗裂性要求。現(xiàn)11纖維處，=（）（未計入溫差影響），符合要求。 斜截面抗裂性驗算部分預應力A類構件斜截面抗裂性驗算是以主拉應力控制，采用作用短期效應組合，不考慮溫差作用。 邊板：同理； 0 ； 符合《公預規(guī)》對A類構件的規(guī)定。本橋為部分預應力A類構件，應滿足兩個要求：一、 在作用短期效應組合下，；二、 在荷載長期效應組合下，0，即不出現(xiàn)拉應力。則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中截面： （邊板: ）；截面： （邊板: ）；支點截面： （邊板：= MPa）《公預規(guī)》，設傳力錨固時，混凝土達到C40，則，則跨中、截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力均小于，滿足要求。 式中：①構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率：跨中截面：==（邊板：=）；截面： ==（邊板：=）；支點截面：==（邊板：=）；① =y=40440=364mm（邊板：=）；② 構件截面回轉半徑：跨中截面：= mm2（邊板：== mm2）；截面：= mm2（邊板：= mm2）；支點截面：=（邊板：= mm2）；③ ：跨中截面：=（邊板：=）； 截面：= （邊板：=）； 支點截面：= （邊板：=）；④ 構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力損失）和結構自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，其值為 ；⑤ 傳力錨固時，預應力鋼筋的預加力，其值為跨中截面： （邊板 ）截面： （邊板 ）支點截面： （邊板 ）⑥ ==364mm （邊板=）；⑦構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算==364mm （邊板=）；⑧ 預應力鋼筋傳力錨固齡期t0，計算齡期t時的混凝土收縮應變；⑨ 加載齡期為t0，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)。邊板：==（）2224==3082064N= MPa==其余截面按跨中計。中板： σ=== Mpa邊板： σ=== 加熱養(yǎng)護引起的損失σ為減少由于溫度不均引起的損失，采用臺座和混凝土構件共同受熱的措施。第八章預應力損失計算按《公預規(guī)》規(guī)定。3．斜截面抗彎強度斜截面的抗彎承載力計算的基本方程式可以式可由所有力對受壓區(qū)混凝土合力作用點取矩的平衡條件求得：此時，最不利的斜截面水平投影長度按下列公式試算確定：由于沒有設彎起鋼筋，所