【正文】 2 2, 0, 0, 9999, 20, 9999, 0, 9999,1,1, 1,2, 2,2, 3,2, 4,2, 5,2, 6,2, 7,2, 8,2, 9,2, 10,2, 11,2,12,2, 13,2, 14,2, 15,2, 16,2, 17,2,18,2, 19,2, 20,2,20, 20, 1, 10, , , 120,10, , , 02, 1, 2, 21,2, 21 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7,8, 9, 10, 11, 12, 13, 14,15,16, 17, 18, 19, 20, 2按結(jié)構基頻f的不同而不同,對于簡支板橋: (21)當f, =。利用已求的荷載橫向分布影響線數(shù)據(jù)，接著再運行TRLODM程序計算荷載橫向分布系數(shù)，輸入數(shù)據(jù)文件為LCS2:FIGOUT１，3，3 輸出文件為OUT：（將其匯總列表如下表）?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構整體計算采用車道荷載?？招陌褰孛娴目古偠瓤珊喕癁閳D31的單箱截面來計算: 計算IT的空心板截面圖簡化圖（尺寸單位：cm）抗扭慣矩IT為：表31 毛截面幾何特性計算匯總截面號邊跨空心板截面（13號板）中跨空心板截面（2—12號板）截面形式面 積 m2 m2抗彎慣矩102 m4102 m4抗扭慣矩102 m4102 m4形心y上值形心y下值4 作用效應計算 邊跨板作用效應計算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構自重）(kN/m) ⑵橋面系自重（第二階段結(jié)構自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?）2=(kN/m)橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： 為計算方便近似按各板平均分擔來考慮,則每塊空心板分攤到的每延米橋面系重力為:(kN/m) ⑶鉸縫自重（第二階段結(jié)構自重）鉸縫采用C40細集料混凝土，容重為24kN/m,邊跨取單個鉸縫的一半計算，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為：(kN/m)（第一階段結(jié)構自重） (kN/m)（第二階段結(jié)構自重）(kN/m) 中跨板作用效應計算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構自重）(kN/m) ⑵橋面系自重（第二階段結(jié)構自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?）2=(kN/m)。 采用的技術規(guī)范 [1] 《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTG D602004 )；[2] 《公路鋼筋砼及預應力砼橋涵設計規(guī)范》(JTG D622004)；[3] 《公路磚石及砼橋涵設計規(guī)范》(JTJ D632005)。橋面縱坡：2%。 湘陰目邊湖橋施工圖設計目錄1 設計資料 1 主要技術指標 1 材料規(guī)格 1 采用的技術規(guī)范 12 構造形式及尺寸選定 23 空心板毛截面幾何特性計算 3 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 3 毛截面面積A 3 毛截面重心位置 3 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 4 中跨空心板毛截面幾何特性計算 4 毛截面面積A 4 毛截面重心位置 5 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 5 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 64 作用效應計算 7 永久作用效應計算 7 邊跨板作用效應計算 7 中跨板作用效應計算 8 橫隔板重 8 可變作用效應計算 9 利用橋梁結(jié)構電算程序計算 9 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 9 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 12 結(jié)構重力作用以及影響線計算 13 作用效應組合匯總 175 預應力鋼筋數(shù)量估算及布置 19 預應力鋼筋數(shù)量的估算 19 預應力鋼筋的布置 20 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 216 換算截面幾何特性計算 22 換算截面面積 22 換算截面重心的位置 23 換算截面慣性矩 23 換算截面的彈性抵抗矩 247 承載能力極限狀態(tài)計算 24 跨中截面正截面抗彎承載力計算 24 斜截面抗彎承載力計算 25 截面抗剪強度上、下限的復核 25 斜截面抗剪承載力計算 278 預應力損失計算 29 錨具變形、回縮引起的應力損失 29 鋼筋與臺座間的溫差引起的應力損失 29 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 30 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 30 混凝土的收縮和徐變引起的應力損失 31 預應力損失組合 339 正常使用極限狀態(tài)計算 34 正截面抗裂性驗算 34 斜截面抗裂性驗算 38 正溫差應力 38 反溫差應力（為正溫差應力乘以） 39 主拉應力 3910 變形計算 42 正常使用階段的撓度計算 42 預加力引起的反拱度計算及預拱度的設置 43 預加力引起的反拱度計算 43 預拱度的設置 4511 持久狀態(tài)應力驗算 45 跨中截面混凝土的法向壓應力驗算 45 跨中預應力鋼絞線的拉應力驗算 46 斜截面主應力驗算 4612 短暫狀態(tài)應力驗算 48 跨中截面 49 由預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力 49 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應力 50 截面 50 支點截面 5113 最小配筋率復核 5214 鉸縫計算 54 鉸縫剪力計算 54 鉸縫剪力影響線 54 鉸縫剪力 55 鉸縫抗剪強度驗算 5515 預制空心板吊杯計算 5716 支座計算 57 選定支座的平面尺寸 57 確定支座的厚度 58 驗算支座的偏轉(zhuǎn) 59 驗算支座的穩(wěn)定性 6017 下部結(jié)構計算 61 蓋梁計算 61 設計資料 61 蓋梁計算 61 內(nèi)力計算 69 截面配筋設計與承載力校核 72 橋墩墩柱設計 73 作用效用計算 74 截面配筋計算及應力驗算 76參考文獻 79致謝 80附件1：開題報告（文獻綜述）附件2：譯文及原文影印件20m預應力混凝土空心板橋設計計算書1 設計資料 主要技術指標 橋跨布置: 16 m，橋梁全長340 m。設計荷載：公路I級。緣石、欄桿：參照已建橋梁。 全橋橫斷面布置(單位: cm)（1）邊跨空心板截面構造及尺寸(單位: cm)（2）中跨空心板截面構造及尺寸(單位: cm) 邊、中跨空心板截面構造及尺寸3 空心板毛截面幾何特性計算 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡化為規(guī)則矩形時的余缺部分面積A余缺: 余缺部分對1/2板高的距離為: 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設每個挖空的半圓面積為A′: 半圓重心軸： 半圓對其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對其重心軸的慣性距I為： 中跨空心板毛截面幾何特性計算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡化為規(guī)則矩形時的鉸縫面積A鉸: 鉸縫重心對1/2板高的距離為: 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設每個挖空的半圓面積為A′:半圓重心軸： 半圓對其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對其重心軸的慣性距I為： 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總本橋梁設計的預制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計算，疊加時挖空部分按負面積計算。h=26=(kN)本橋汽車荷載采用公路—Ι級荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。運行LTD JB程序時輸入文件為LCS1:outfig13, 0, , , , 輸出數(shù)據(jù)文件FIG內(nèi)容為：（各板的橫向分布影響線豎標值圖表表示）1號板荷載橫向分布影響線圖示2號板荷載橫向分布影響線圖示3號板荷載橫向分布影響線圖示4號板荷載橫向分布影響線圖示5號板荷載橫向分布影響線圖示6號板荷載橫向分布影響線圖示7號板荷載橫向分布影響線圖 各板的橫向分布影響線豎標值圖表 8～13號板的荷載橫向分布影響線關于中點和1～6號板對稱，故在此省略其圖示。支點處的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿法計算，由圖43得1號板的支點荷載橫向分布系數(shù)如下： 1號板支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖表42 1號板的荷載橫向分布系數(shù)作用位置跨中至L/4處支點汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準值乘以沖擊系數(shù)。結(jié)點x、y坐標按各結(jié)點對應截面的形心點位置來確定，計算網(wǎng)格圖（結(jié)構離散圖）如圖43。m)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構設計應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行效應組合，并用不同的計算項目?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構構件當需要彈性階段截面應力計算時，應采用標準值效應組合，即此時效應組合表達式為： 式中： ——標準值效應組合設計值； ,——永久作用效應，汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。設計時應滿足不同設計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等要求。按《公預規(guī)》，A類預應力混凝土構件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應力，并符合以下條件：在作用短期效應組合下，應滿足要求。本橋采用17股鋼絞線作為預應力鋼筋，公稱截面面積1390mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預規(guī)》 現(xiàn)取預應力損失總和近似假定為張拉控制應力來估算，則: 采用10根，單根鋼絞線公稱面積139,=1390。則得等效工字形截面的上翼板緣厚度：得等效工字形截面的下翼板緣厚度：得等效工字形截面的肋板厚度：。 (61) (62) (63) 代入得：所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜距為：==換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： ==下緣： 上緣： 7 承載能力極限狀態(tài)計算。、下限的復核取距支點h/2處截面進行斜截面抗剪承載力計算。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設計值。 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） ,選取三個位置進行空心板斜截面抗剪承載力的計算:①距支座中心處截面：；②距跨中位置；③距跨中位置。⑵距跨中截面處：此處，箍筋間距。 錨具變形、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時，則 鋼筋與臺座間的溫差引起的應力損失為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。根據(jù)《公預規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構件受拉取預應力鋼筋的預應力損失按下列公式計算： (87) (88) 式中：——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預應力損失值；——構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力和結(jié)構自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應力（MPa），按《公預規(guī)》：——預應力鋼筋的彈性模量——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：=；——受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：；——構件的截面面積，對先張法構件，——截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構件取， ——構件受拉區(qū)預應力鋼筋截面重心至構件截面重心的距離；——構件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；——構件受拉區(qū)縱向預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構件重心的距離；——預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變；——加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)。式中為在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力，由表43，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩 。 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）對于簡支板橋，溫度差應力： 正溫差應力：