【正文】 2 2, 0, 0, 9999, 20, 9999, 0, 9999,1,1, 1,2, 2,2, 3,2, 4,2, 5,2, 6,2, 7,2, 8,2, 9,2, 10,2, 11,2,12,2, 13,2, 14,2, 15,2, 16,2, 17,2,18,2, 19,2, 20,2,20, 20, 1, 10, , , 120,10, , , 02, 1, 2, 21,2, 21 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7,8, 9, 10, 11, 12, 13, 14,15,16, 17, 18, 19, 20, 2按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同,對(duì)于簡(jiǎn)支板橋: (21)當(dāng)f, =。利用已求的荷載橫向分布影響線數(shù)據(jù)，接著再運(yùn)行TRLODM程序計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)，輸入數(shù)據(jù)文件為L(zhǎng)CS2:FIGOUT１，3，3 輸出文件為OUT：（將其匯總列表如下表）。《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。空心板截面的抗扭剛度可簡(jiǎn)化為圖31的單箱截面來計(jì)算: 計(jì)算IT的空心板截面圖簡(jiǎn)化圖（尺寸單位：cm）抗扭慣矩IT為：表31 毛截面幾何特性計(jì)算匯總截面號(hào)邊跨空心板截面（13號(hào)板）中跨空心板截面（2—12號(hào)板）截面形式面 積 m2 m2抗彎慣矩102 m4102 m4抗扭慣矩102 m4102 m4形心y上值形心y下值4 作用效應(yīng)計(jì)算 邊跨板作用效應(yīng)計(jì)算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) ⑵橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?）2=(kN/m)橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： 為計(jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?(kN/m) ⑶鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）鉸縫采用C40細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,邊跨取單個(gè)鉸縫的一半計(jì)算，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為：(kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） (kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) 中跨板作用效應(yīng)計(jì)算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) ⑵橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?）2=(kN/m)。 采用的技術(shù)規(guī)范 [1] 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D602004 )；[2] 《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004)；[3] 《公路磚石及砼橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ D632005)。橋面縱坡：2%。 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計(jì)目錄1 設(shè)計(jì)資料 1 主要技術(shù)指標(biāo) 1 材料規(guī)格 1 采用的技術(shù)規(guī)范 12 構(gòu)造形式及尺寸選定 23 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 3 邊跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 3 毛截面面積A 3 毛截面重心位置 3 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 4 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 4 毛截面面積A 4 毛截面重心位置 5 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 5 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 64 作用效應(yīng)計(jì)算 7 永久作用效應(yīng)計(jì)算 7 邊跨板作用效應(yīng)計(jì)算 7 中跨板作用效應(yīng)計(jì)算 8 橫隔板重 8 可變作用效應(yīng)計(jì)算 9 利用橋梁結(jié)構(gòu)電算程序計(jì)算 9 汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 9 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算 12 結(jié)構(gòu)重力作用以及影響線計(jì)算 13 作用效應(yīng)組合匯總 175 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 19 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 19 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 20 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 216 換算截面幾何特性計(jì)算 22 換算截面面積 22 換算截面重心的位置 23 換算截面慣性矩 23 換算截面的彈性抵抗矩 247 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 24 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 24 斜截面抗彎承載力計(jì)算 25 截面抗剪強(qiáng)度上、下限的復(fù)核 25 斜截面抗剪承載力計(jì)算 278 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 29 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 29 鋼筋與臺(tái)座間的溫差引起的應(yīng)力損失 29 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 30 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 30 混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失 31 預(yù)應(yīng)力損失組合 339 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 34 正截面抗裂性驗(yàn)算 34 斜截面抗裂性驗(yàn)算 38 正溫差應(yīng)力 38 反溫差應(yīng)力（為正溫差應(yīng)力乘以） 39 主拉應(yīng)力 3910 變形計(jì)算 42 正常使用階段的撓度計(jì)算 42 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 43 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算 43 預(yù)拱度的設(shè)置 4511 持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 45 跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 45 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算 46 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 4612 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 48 跨中截面 49 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 49 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 50 截面 50 支點(diǎn)截面 5113 最小配筋率復(fù)核 5214 鉸縫計(jì)算 54 鉸縫剪力計(jì)算 54 鉸縫剪力影響線 54 鉸縫剪力 55 鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 5515 預(yù)制空心板吊杯計(jì)算 5716 支座計(jì)算 57 選定支座的平面尺寸 57 確定支座的厚度 58 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) 59 驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性 6017 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 61 蓋梁計(jì)算 61 設(shè)計(jì)資料 61 蓋梁計(jì)算 61 內(nèi)力計(jì)算 69 截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核 72 橋墩墩柱設(shè)計(jì) 73 作用效用計(jì)算 74 截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算 76參考文獻(xiàn) 79致謝 80附件1：開題報(bào)告（文獻(xiàn)綜述）附件2：譯文及原文影印件20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)計(jì)算書1 設(shè)計(jì)資料 主要技術(shù)指標(biāo) 橋跨布置: 16 m，橋梁全長(zhǎng)340 m。設(shè)計(jì)荷載：公路I級(jí)。緣石、欄桿：參照已建橋梁。 全橋橫斷面布置(單位: cm)（1）邊跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位: cm)（2）中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位: cm) 邊、中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸3 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 邊跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡(jiǎn)化為規(guī)則矩形時(shí)的余缺部分面積A余缺: 余缺部分對(duì)1/2板高的距離為: 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A′: 半圓重心軸： 半圓對(duì)其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性距I為： 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡(jiǎn)化為規(guī)則矩形時(shí)的鉸縫面積A鉸: 鉸縫重心對(duì)1/2板高的距離為: 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A′:半圓重心軸： 半圓對(duì)其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性距I為： 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總本橋梁設(shè)計(jì)的預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計(jì)算，疊加時(shí)挖空部分按負(fù)面積計(jì)算。h=26=(kN)本橋汽車荷載采用公路—Ι級(jí)荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。運(yùn)行LTD JB程序時(shí)輸入文件為L(zhǎng)CS1:outfig13, 0, , , , 輸出數(shù)據(jù)文件FIG內(nèi)容為：（各板的橫向分布影響線豎標(biāo)值圖表表示）1號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示2號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示3號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示4號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示5號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示6號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示7號(hào)板荷載橫向分布影響線圖 各板的橫向分布影響線豎標(biāo)值圖表 8～13號(hào)板的荷載橫向分布影響線關(guān)于中點(diǎn)和1～6號(hào)板對(duì)稱，故在此省略其圖示。支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿法計(jì)算，由圖43得1號(hào)板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下： 1號(hào)板支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖表42 1號(hào)板的荷載橫向分布系數(shù)作用位置跨中至L/4處支點(diǎn)汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。結(jié)點(diǎn)x、y坐標(biāo)按各結(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)截面的形心點(diǎn)位置來確定，計(jì)算網(wǎng)格圖（結(jié)構(gòu)離散圖）如圖43。m)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計(jì)算項(xiàng)目?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中： ——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ,——永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。按《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。本橋采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，公稱截面面積1390mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預(yù)規(guī)》 現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為張拉控制應(yīng)力來估算，則: 采用10根，單根鋼絞線公稱面積139,=1390。則得等效工字形截面的上翼板緣厚度：得等效工字形截面的下翼板緣厚度：得等效工字形截面的肋板厚度：。 (61) (62) (63) 代入得：所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜距為：==換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： ==下緣： 上緣： 7 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算。、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值。 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） ,選取三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算:①距支座中心處截面：；②距跨中位置；③距跨中位置。⑵距跨中截面處：此處，箍筋間距。 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則 鋼筋與臺(tái)座間的溫差引起的應(yīng)力損失為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失按下列公式計(jì)算： (87) (88) 式中：——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），按《公預(yù)規(guī)》：——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：=；——受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：；——構(gòu)件的截面面積，對(duì)先張法構(gòu)件，——截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取， ——構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)。式中為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表43，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩 。 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）對(duì)于簡(jiǎn)支板橋，溫度差應(yīng)力： 正溫差應(yīng)力：