【正文】 寬及有效高度， ——縱向鋼筋的配筋率， ——箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫出箍筋間距的計算式為： =取箍筋間距，按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計算，參見圖52，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。預(yù)應(yīng)力空心板選用10根17鋼絞線布置在空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=40mm保持不變，《公預(yù)規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合表達式為： 式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?； ——效應(yīng)組合設(shè)計值； ——永久作用效應(yīng)標準值； ——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標準值。按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同,對于簡支板橋: (21)當(dāng)f, =。《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。 采用的技術(shù)規(guī)范 [1] 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTG D602004 )；[2] 《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D622004)；[3] 《公路磚石及砼橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTJ D632005)。 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計目錄1 設(shè)計資料 1 主要技術(shù)指標 1 材料規(guī)格 1 采用的技術(shù)規(guī)范 12 構(gòu)造形式及尺寸選定 23 空心板毛截面幾何特性計算 3 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 3 毛截面面積A 3 毛截面重心位置 3 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 4 中跨空心板毛截面幾何特性計算 4 毛截面面積A 4 毛截面重心位置 5 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 5 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 64 作用效應(yīng)計算 7 永久作用效應(yīng)計算 7 邊跨板作用效應(yīng)計算 7 中跨板作用效應(yīng)計算 8 橫隔板重 8 可變作用效應(yīng)計算 9 利用橋梁結(jié)構(gòu)電算程序計算 9 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 9 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 12 結(jié)構(gòu)重力作用以及影響線計算 13 作用效應(yīng)組合匯總 175 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 19 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 19 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 20 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 216 換算截面幾何特性計算 22 換算截面面積 22 換算截面重心的位置 23 換算截面慣性矩 23 換算截面的彈性抵抗矩 247 承載能力極限狀態(tài)計算 24 跨中截面正截面抗彎承載力計算 24 斜截面抗彎承載力計算 25 截面抗剪強度上、下限的復(fù)核 25 斜截面抗剪承載力計算 278 預(yù)應(yīng)力損失計算 29 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 29 鋼筋與臺座間的溫差引起的應(yīng)力損失 29 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 30 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 30 混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失 31 預(yù)應(yīng)力損失組合 339 正常使用極限狀態(tài)計算 34 正截面抗裂性驗算 34 斜截面抗裂性驗算 38 正溫差應(yīng)力 38 反溫差應(yīng)力（為正溫差應(yīng)力乘以） 39 主拉應(yīng)力 3910 變形計算 42 正常使用階段的撓度計算 42 預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置 43 預(yù)加力引起的反拱度計算 43 預(yù)拱度的設(shè)置 4511 持久狀態(tài)應(yīng)力驗算 45 跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗算 45 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗算 46 斜截面主應(yīng)力驗算 4612 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算 48 跨中截面 49 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 49 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 50 截面 50 支點截面 5113 最小配筋率復(fù)核 5214 鉸縫計算 54 鉸縫剪力計算 54 鉸縫剪力影響線 54 鉸縫剪力 55 鉸縫抗剪強度驗算 5515 預(yù)制空心板吊杯計算 5716 支座計算 57 選定支座的平面尺寸 57 確定支座的厚度 58 驗算支座的偏轉(zhuǎn) 59 驗算支座的穩(wěn)定性 6017 下部結(jié)構(gòu)計算 61 蓋梁計算 61 設(shè)計資料 61 蓋梁計算 61 內(nèi)力計算 69 截面配筋設(shè)計與承載力校核 72 橋墩墩柱設(shè)計 73 作用效用計算 74 截面配筋計算及應(yīng)力驗算 76參考文獻 79致謝 80附件1：開題報告（文獻綜述）附件2：譯文及原文影印件20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計計算書1 設(shè)計資料 主要技術(shù)指標 橋跨布置: 16 m，橋梁全長340 m。緣石、欄桿：參照已建橋梁。h=26=(kN)本橋汽車荷載采用公路—Ι級荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。支點處的荷載橫向分布系數(shù)，按杠桿法計算，由圖43得1號板的支點荷載橫向分布系數(shù)如下： 1號板支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖表42 1號板的荷載橫向分布系數(shù)作用位置跨中至L/4處支點汽車荷載 汽車荷載沖擊系數(shù)計算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標準值為汽車荷載標準值乘以沖擊系數(shù)。m)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行效應(yīng)組合，并用不同的計算項目。設(shè)計時應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。本橋采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，公稱截面面積1390mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預(yù)規(guī)》 現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為張拉控制應(yīng)力來估算，則: 采用10根，單根鋼絞線公稱面積139,=1390。 (61) (62) (63) 代入得：所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜距為：==換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為則換算截面重心至空心板截面上緣的距離為換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： ==下緣： 上緣： 7 承載能力極限狀態(tài)計算。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計值。⑵距跨中截面處：此處，箍筋間距。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失按下列公式計算： (87) (88) 式中：——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），按《公預(yù)規(guī)》：——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：=；——受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：；——構(gòu)件的截面面積，對先張法構(gòu)件，——截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取， ——構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應(yīng)變；——加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)。 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）對于簡支板橋，溫度差應(yīng)力： 正溫差應(yīng)力：式中：——混凝土線膨脹系數(shù)，； ——混凝土彈性數(shù)量，C50，； ——截面內(nèi)的單元面積；，——換算截面面積和慣距； ——單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； y——計算應(yīng)力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； ——單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。 正溫差應(yīng)力AA 纖維： BB 纖維： CC 纖維： 反溫差應(yīng)力（為正溫差應(yīng)力乘以）AA纖維：BB 纖維：CC 纖維：以上正值表示壓應(yīng)力,負值表示拉應(yīng)力。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。11 持久狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力計算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力、斜截面的主壓應(yīng)力。支點附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計算決定，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即，以及不大于的構(gòu)造要求。預(yù)加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應(yīng)力為： (124) 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應(yīng)力為：下緣壓應(yīng)力，滿足要求。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于。 V7剪力影響線及橫向最不利加載圖(尺寸單位：cm；豎標為103)經(jīng)試算比較， 最不利。16 支座計算 采用板式橡膠支座，其設(shè)計按《公預(yù)規(guī)》。則：橡膠片的總厚度為：支座總厚度：。m）剪力（kN）11=+25+1/225 ==1/22=(+)25==25251/3=33=25=99=2525(+)99=44=25=90=1(99+90) (+)=55=25==(99+90+) (+)=00C 可變荷載計算⑴可變荷載橫向分布系數(shù)計算：荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。，各截面彎矩計算式為： （171） （172） （173） （174） (175) 各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表177。2 斜截面抗剪承載能力驗算按《公預(yù)規(guī)》,當(dāng)截面符合時，則構(gòu)件截面尺寸滿足構(gòu)造要求。三列車時:，相應(yīng)的制動力。參考文獻[1][M].北京:人民交通出版社,2005.[2][M].北京:人民交通出版社,2005.[3]JTG [S].北京:人民交通出版社,2004.[4]JTG [S].北京:人民交通出版社, 2004.[5]JTJ [S].北京:人民交通出版社,2005.[6]JTJ [S].北京:人民交通出版社,1985.[7][M].北京:人民交通出版社,1999.[8][M].北京:人民交通出版社,1990.[9]賀拴海,[M].北京:人民交通出版社, 1996.[10][M].北京:人民交通出版社,2003.[11][M].北京:人民交通出版社,2001.[12]徐光輝,[M].北京:人民交通出版社, 1996.[13]江祖銘,[M].北京:人民交通出版 社,1994[14][M].北京:人民交通出版社,2000.[15][M]. 北京:人民交通出版社, 1995.[16][M].北京:人民交通出版社,1996. [17][M]. 北京:人民交通出版社,1992. [18]YungHsiang Chen, ChenYu Li. Dynamic response of elevated highspeed railway[J].ASCE:Journal of bridge engineering,2000,5(2):124