【正文】 三列車時:，相應的制動力。，各截面彎矩計算式為： （171） （172） （173） （174） (175) 各種荷載組合下的各截面彎矩計算見表177。則：橡膠片的總厚度為：支座總厚度：。 V7剪力影響線及橫向最不利加載圖(尺寸單位：cm；豎標為103)經(jīng)試算比較， 最不利。預加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應力為： (124) 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應力為：下緣壓應力，滿足要求。11 持久狀態(tài)應力驗算持久狀態(tài)應力計算應計算使用階段正截面混凝土的法向壓應力、預應力鋼筋的拉應力、斜截面的主壓應力。 正溫差應力AA 纖維： BB 纖維： CC 纖維： 反溫差應力（為正溫差應力乘以）AA纖維：BB 纖維：CC 纖維：以上正值表示壓應力,負值表示拉應力。根據(jù)《公預規(guī)》，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預應力鋼筋的預應力損失按下列公式計算： (87) (88) 式中：——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預應力損失值；——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應力（MPa），按《公預規(guī)》：——預應力鋼筋的彈性模量——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：=；——受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：；——構(gòu)件的截面面積，對先張法構(gòu)件，——截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取， ——構(gòu)件受拉區(qū)預應力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——構(gòu)件受拉區(qū)縱向預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；——預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變；——加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數(shù)。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設計值。本橋采用17股鋼絞線作為預應力鋼筋，公稱截面面積1390mm，=1860Mpa，Ep=10Mpa.按《公預規(guī)》 現(xiàn)取預應力損失總和近似假定為張拉控制應力來估算，則: 采用10根，單根鋼絞線公稱面積139,=1390。m)按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設計應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行效應組合，并用不同的計算項目。h=26=(kN)本橋汽車荷載采用公路—Ι級荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。 湘陰目邊湖橋施工圖設計目錄1 設計資料 1 主要技術(shù)指標 1 材料規(guī)格 1 采用的技術(shù)規(guī)范 12 構(gòu)造形式及尺寸選定 23 空心板毛截面幾何特性計算 3 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 3 毛截面面積A 3 毛截面重心位置 3 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 4 中跨空心板毛截面幾何特性計算 4 毛截面面積A 4 毛截面重心位置 5 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 5 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 64 作用效應計算 7 永久作用效應計算 7 邊跨板作用效應計算 7 中跨板作用效應計算 8 橫隔板重 8 可變作用效應計算 9 利用橋梁結(jié)構(gòu)電算程序計算 9 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 9 汽車荷載沖擊系數(shù)計算 12 結(jié)構(gòu)重力作用以及影響線計算 13 作用效應組合匯總 175 預應力鋼筋數(shù)量估算及布置 19 預應力鋼筋數(shù)量的估算 19 預應力鋼筋的布置 20 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 216 換算截面幾何特性計算 22 換算截面面積 22 換算截面重心的位置 23 換算截面慣性矩 23 換算截面的彈性抵抗矩 247 承載能力極限狀態(tài)計算 24 跨中截面正截面抗彎承載力計算 24 斜截面抗彎承載力計算 25 截面抗剪強度上、下限的復核 25 斜截面抗剪承載力計算 278 預應力損失計算 29 錨具變形、回縮引起的應力損失 29 鋼筋與臺座間的溫差引起的應力損失 29 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 30 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 30 混凝土的收縮和徐變引起的應力損失 31 預應力損失組合 339 正常使用極限狀態(tài)計算 34 正截面抗裂性驗算 34 斜截面抗裂性驗算 38 正溫差應力 38 反溫差應力（為正溫差應力乘以） 39 主拉應力 3910 變形計算 42 正常使用階段的撓度計算 42 預加力引起的反拱度計算及預拱度的設置 43 預加力引起的反拱度計算 43 預拱度的設置 4511 持久狀態(tài)應力驗算 45 跨中截面混凝土的法向壓應力驗算 45 跨中預應力鋼絞線的拉應力驗算 46 斜截面主應力驗算 4612 短暫狀態(tài)應力驗算 48 跨中截面 49 由預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力 49 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應力 50 截面 50 支點截面 5113 最小配筋率復核 5214 鉸縫計算 54 鉸縫剪力計算 54 鉸縫剪力影響線 54 鉸縫剪力 55 鉸縫抗剪強度驗算 5515 預制空心板吊杯計算 5716 支座計算 57 選定支座的平面尺寸 57 確定支座的厚度 58 驗算支座的偏轉(zhuǎn) 59 驗算支座的穩(wěn)定性 6017 下部結(jié)構(gòu)計算 61 蓋梁計算 61 設計資料 61 蓋梁計算 61 內(nèi)力計算 69 截面配筋設計與承載力校核 72 橋墩墩柱設計 73 作用效用計算 74 截面配筋計算及應力驗算 76參考文獻 79致謝 80附件1：開題報告（文獻綜述）附件2：譯文及原文影印件20m預應力混凝土空心板橋設計計算書1 設計資料 主要技術(shù)指標 橋跨布置: 16 m，橋梁全長340 m?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合表達式為： 式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?； ——效應組合設計值； ——永久作用效應標準值； ——汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。預應力空心板選用10根17鋼絞線布置在空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=40mm保持不變，《公預規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋。而，故在L/4至支點的部分區(qū)段內(nèi)應按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預應力混凝土空心板不設彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計算： (73) (74) 式中，各系數(shù)值按《公預規(guī)》： ——異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁； ——預應力提高系數(shù)，本橋為部分預應力A類構(gòu)件，偏安全??； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，??； ——等效工字形截面的肋寬及有效高度， ——縱向鋼筋的配筋率， ——箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫出箍筋間距的計算式為： =取箍筋間距，按《公預規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應力為：跨中截面： 處截面：支點截面： 則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中截面： L/4處截面：支點截面： 由《公預規(guī)》，設傳力錨固時，混凝土達到C40，則， ，則跨中、L/4截面、滿足要求。 主拉應力（1）AA纖維： (93) (94) 式中：——支點截面短期組合效應剪力設計值，——計算主拉應力出處截面腹板的寬度，取b=，——空心板AA纖維以上截面對空心伴換算截面重心軸的靜矩 (95)由上式（95）可得： (96)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） 主拉應力（計入正溫差應力）：計入反溫差應力： 負值表示拉應力。計算時作用取標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。跨中、L/4和支點截面在放松預應力鋼絞線時板上下緣應力計算結(jié)果匯總于表121。并在其上布置汽車荷載，得鉸縫的橫向分布系數(shù)：公路一Ⅱ級車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達式為：（高速公路未設人行道）車道荷載中的集中荷載展開成半波正弦荷載時其表達式為：計算鉸縫剪力時，沿縱向取1m長鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。 驗算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應滿足，即（合格）跨中撓度值f:梁端轉(zhuǎn)角：設恒載時主梁處于水平狀態(tài),則公路—Ⅰ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角為：驗算偏轉(zhuǎn)情況應滿足：符合規(guī)范要求。表177 各截面彎矩計算荷載組合情況8910111213R1R2R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13截面11截面22截面33截面44截面55B 相應于最大彎矩時的剪力計算計算公式為：截面1—1：，； (176)截面2—2：； (177)截面3—3：；；　　 (178)截面4—4：，　　　　 　 (179) （1710）計算值見表178表178 各截面剪力計算 組合截面1—1截面2—2截面3—3截面4—4截面5—58910111213 蓋梁內(nèi)力匯總現(xiàn)將蓋梁內(nèi)力匯總于表179，表中各截面內(nèi)力均取表177和表178中最大值。雙孔荷載單列車時:，相應的制動力為 按《橋規(guī)》要求,制動力不小于90kN，故取制動力為90kN。雙列車時:，相應的制動力為。為求得最大彎矩，支點負彎矩取用非對稱布置時數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時數(shù)值。13根梁共26個支座，每支座承受的水平力為：按《公預規(guī)》，橡膠層總厚度應滿足：不計汽車制動力時：計汽車制動力時：或，即：《橋規(guī)》的其他規(guī)定：選用4層鋼板和5層橡膠片組成橡膠支座?？紤]空心板橋橫截面的結(jié)構(gòu)對稱性，只需計算鉸縫1—7號板的剪力影響線，計算結(jié)果列于表141。 截面 由表43，L/4截面板自重彎矩，由板自重產(chǎn)生的截面法向應力為：放松預應力鋼絞線時，由預加力及板自重共同作用下板上下緣應力為：板上下緣應力均為壓應力，且小于，符合《公預規(guī)》要求?？缰蓄A拱度，支點，預拱度值沿順橋向做成平順的曲線。選用支點截面，分別計算支點截面AA纖維（空洞頂面），BB