【正文】 纖維（空心板換算截面），CC纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足： (92)式中：——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50，；——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對于先張拉法構(gòu)件， (81) (82) (83) (84)由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為： (85)則 由前面計算空心板換算截面面積: , ， ， 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 (86)式中，代入得:。按《公預(yù)規(guī)》：式中，=, 《公預(yù)規(guī)》。本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C50，=,由表43得， 空心板的毛截面換算面積:假設(shè),代入得：則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為： (54)式中： ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； ——全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。剪力數(shù)據(jù)圖示：① 2號截面剪力圖示： 2號結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對應(yīng)的圖示② 7號截面剪力圖示： 7號結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對應(yīng)的圖示③11號截面剪力圖示： 11號結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對應(yīng)的圖示 彎矩數(shù)據(jù)圖示：①2號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖示 2號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖②7號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖示 7號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖③11號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖示 11號結(jié)點(diǎn)彎矩數(shù)據(jù)圖,：,2運(yùn)行BDLOAD程序，,:,0,3,修改文件名字，運(yùn)行HZZH程序（荷載組合程序）,根據(jù)計算結(jié)果所得彎矩的基本數(shù)據(jù)作其包絡(luò)圖示如下： 彎矩包絡(luò)圖(單位: kNA跨徑: 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：；計算跨徑：18. 88m。公路— kN/m，集中荷載 。 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合:(1)作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中： ——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； ——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ——不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。第 21 頁 共80頁 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋置 空心板換算等效工字形截面 （尺寸單位：cm） （尺寸單位：cm）在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。配箍率 （按《公預(yù)規(guī)》，）在組合設(shè)計剪力值： 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構(gòu)造配箍間距：。設(shè)傳力錨固齡期d，計算齡期為混凝土終極值，該橋所處環(huán)境的大氣相對濕度為75％，由前面的計算，構(gòu)件毛截面面積，空心板和大氣接觸的周邊長度為u：理論厚度查《公預(yù)規(guī)》： 把各項值代入計算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：傳力錨固時的第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力： (89)跨中截面： L/4處截面：支點(diǎn)截面： 9 正常使用極限狀態(tài)計算正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合：現(xiàn)AA纖維，符合要求。 跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力： 跨中截面的有效預(yù)加力： 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗算式中：為按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向拉應(yīng)力。表121 短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表截 面跨中截面L/4截面支點(diǎn)截面應(yīng)力位置項目作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值壓應(yīng)力限值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合，其鉸縫剪力效應(yīng)組合設(shè)計值為：。 驗算支座的穩(wěn)定性 按《公預(yù)規(guī)》，按下式驗算支座抗滑穩(wěn)定性： 計入汽車制動力時： （163） 不計入汽車制動力時： （164）式中：——在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值； ——橡膠支座的剪切模量，?。弧善嚭奢d引起的制動力標(biāo)準(zhǔn)值，取；——橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，??；——（計入沖擊系數(shù)）引起的支座反力；——支座平面毛面積。表179 蓋梁內(nèi)力匯總表各截面內(nèi)力截面11截面22截面33截面44截面55彎矩自重荷載計算剪力自重左右荷載左右計算左右 截面配筋設(shè)計與承載力校核采用C30混凝土，主筋選用HRB335，保護(hù)層5cm（鋼筋中心至混凝土邊緣）。雙列車時:，相應(yīng)的制動力為三列車時:，相應(yīng)的制動力為汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大反力值,即產(chǎn)生最大墩柱垂直里力:汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎距,即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。 蓋梁配筋圖（尺寸單位：cm） 橋墩尺寸（尺寸單位：cm） 恒載計算由前面的計算結(jié)果可得：⑴上部構(gòu)造結(jié)構(gòu)自重,一孔重：⑵蓋梁自重(半根)：⑶橫系梁重：25=⑷墩柱自重π525=作用墩柱底面的恒載垂直力為： 汽車荷載計算公路Ⅰ級單孔荷載單列車時:，相應(yīng)的制動力為 按《橋規(guī)》要求,制動力不小于90kN，故取制動力為90kN。 內(nèi)力計算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力A 彎矩計算。對于20m橋梁可布置一行車隊，汽車荷載制動力按《橋規(guī)》，為一車道上總重力的10%，一車道的荷載的總重為：,又要求不小于90kN，取制動力為90kN。經(jīng)查詢《公路橋涵設(shè)計手冊—梁橋（上冊）》的第一篇附錄（二）中13塊板的鉸接板荷載橫向分布影響線表可得，鉸縫剪力影響線各坐標(biāo)值。 跨中截面由《公預(yù)規(guī)》： (121)式中：——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 (122) (123)其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，對先張法構(gòu)件,則 、下緣應(yīng)力由表43，空心板跨中截面板自重彎矩由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合《公預(yù)規(guī)》要求。，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。 部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。則。代人上述公式：計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為： (53)式中：——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。限于篇幅現(xiàn)取11這三個重要關(guān)心點(diǎn)的數(shù)據(jù)作出圖示（對稱結(jié)構(gòu)取一半結(jié)構(gòu)的關(guān)心截面）。橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： 為計算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?(kN/m) ⑶鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）鉸縫采用C40細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,中跨取兩個單鉸縫的一半計算，即為一個鉸縫重量，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為：(kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） (kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) 橫隔板重 每塊板的橫格梁均設(shè)置在板兩端空心部分，封住端部口，厚度h為20cm,其橫隔板重為：橫隔板截面面積A=2=（cm2)重力G=g橋面總寬: ， m（防撞護(hù)欄）+ m（左路肩安全距離）+（3）m（車道寬）+ m（右路肩安全距離）+ m（防撞護(hù)欄）。而在計算剪力效應(yīng)時，即計算剪力時 利用橋梁結(jié)構(gòu)電算程序計算 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算根據(jù)截面幾何尺寸特點(diǎn),利用《橋梁結(jié)構(gòu)電算程序設(shè)計》,首先利用鉸接板法荷載影響線計算程序LTD JB計算荷載橫向分布影響線，再利用其結(jié)果運(yùn)行TRLODM程序計算荷載橫向分布系數(shù)。(2)作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中：各符號意義見上面說明?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮：換算成工字型截面時，由：得：聯(lián)立上式可得。經(jīng)比較和綜合考慮。對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。（2） BB纖維： 在支點(diǎn)處由豎向荷載產(chǎn)生的彎矩,則有：=（計入正溫差效應(yīng)）（計入反正溫差效應(yīng)）（計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力）BB纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。有效預(yù)應(yīng)力：考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為： 斜截面主應(yīng)力驗算斜截面主應(yīng)力計算選取支點(diǎn)截面的AA纖維、BB纖維、CC纖維在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗算，并滿足下式要求： (111) (112) (113)⑴AA纖維（計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力時：，符合《公預(yù)規(guī)》要求。為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過大，采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù)壓力。近似設(shè)，則：按《圬工規(guī)范》，混凝土構(gòu)件直接受剪時，按下列公式計算： （141）鉸縫采用 C40混凝土,，其相關(guān)數(shù)據(jù)如下：代人式子（141）中，可得：鉸縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。計入汽車制動力時不計入汽車制動力時：均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。1．正截面抗彎承載力驗算計算公式為： (1711) (1712) (1713)現(xiàn)以3—3截面作配筋設(shè)計，已知：則有效高度為：取，即： （1714）解方程得： ，滿足要求。 雙柱反力橫向分計算 單列車時: 雙列車時: 三列車時: 汽車荷載及其中心作用位置 荷載組合