【正文】 載產(chǎn)生的彎矩,則有：=（計(jì)入正溫差效應(yīng)）（計(jì)入反正溫差效應(yīng)）（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）BB纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 主拉應(yīng)力（1）AA纖維： (93) (94) 式中：——支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，——計(jì)算主拉應(yīng)力出處截面腹板的寬度，取b=，——空心板AA纖維以上截面對(duì)空心伴換算截面重心軸的靜矩 (95)由上式（95）可得： (96)為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)， （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力） 主拉應(yīng)力（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力： 負(fù)值表示拉應(yīng)力。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA纖維（空洞頂面），BB纖維（空心板換算截面），CC纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足： (92)式中：——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50，；——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。上述計(jì)算結(jié)果表明，在短期效應(yīng)組合及長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，粱底總拉應(yīng)力為：則，滿足預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。 列表計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表91。本示例橋面鋪裝厚度100mm，由《橋規(guī)》，T1=14℃，T2=℃，豎向溫度梯度見(jiàn)圖112，由于空心板高為850mm，大于400mm，取A=300mm。為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力為： (91) 為在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表43，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩： ， 符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)A類構(gòu)件的規(guī)定。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： 處截面：支點(diǎn)截面： 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： L/4處截面：支點(diǎn)截面： 由《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C40，則， ，則跨中、L/4截面、滿足要求。 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)于先張拉法構(gòu)件， (81) (82) (83) (84)由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： (85)則 由前面計(jì)算空心板換算截面面積: , ， ， 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 (86)式中，代入得:。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差。8預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算，采用先張法,其材料的相關(guān)數(shù)據(jù)為：。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： (75) 式中，此處，箍筋間距，代入得： =計(jì)算表明斜截面抗剪承載力滿足要求。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表43 由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表71。經(jīng)比較和綜合考慮。而，故在L/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計(jì)算： (73) (74) 式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》： ——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全??； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，??； ——等效工字形截面的肋寬及有效高度， ——縱向鋼筋的配筋率， ——箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫(xiě)出箍筋間距的計(jì)算式為： =取箍筋間距，按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。按《公預(yù)規(guī)》：式中，=, 《公預(yù)規(guī)》。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》： (72) 式中：——驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，由表43得支點(diǎn)處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力： ——截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；——邊長(zhǎng)為150的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板C50,則；——等效工字形截面的腹板寬度。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：由 得：當(dāng)代人下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力：計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計(jì)算，參見(jiàn)圖52，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。毛截面面積：，毛截面重心軸到1/2板高的距離：（向上），毛截面對(duì)其中心軸的慣性矩：。估算普通鋼筋時(shí)，可先假定,則由下列可求得受壓區(qū)的高度，設(shè)根據(jù)公式: （55）由《公預(yù)規(guī)》可得：，跨中彎矩，代人上式：解得：說(shuō)明中和軸在翼緣板內(nèi)，可由下式求的普通鋼筋面積為：擬采用， 按《公預(yù)規(guī)》，普通鋼筋514布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至板下緣處，即?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來(lái)考慮：換算成工字型截面時(shí)，由：得：聯(lián)立上式可得。預(yù)應(yīng)力空心板選用10根17鋼絞線布置在空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置 ，即沿跨長(zhǎng)=40mm保持不變，《公預(yù)規(guī)》的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋。本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C50，=,由表43得， 空心板的毛截面換算面積:假設(shè),代入得：則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為： (54)式中： ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； ——全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。式中: —— 在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按公式近似計(jì)算： (51) (52)式中: A,W——構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，,可預(yù)先假定。本設(shè)計(jì)以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力Npe。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。m)剪力V(kN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)000可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊承載能力極限狀態(tài)基本組合 (1)0 (2)=(1)+ (2)正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合 (3)0 (4)=(3)+ (4)使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合 (5)0 (6)=(5)+ (6)彈性階段截面應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 (7)0 (8)=(7)+ (8) 5 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。 按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表43中。(2)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中：各符號(hào)意義見(jiàn)上面說(shuō)明。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： 式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?； ——效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。剪力數(shù)據(jù)圖示：① 2號(hào)截面剪力圖示： 2號(hào)結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)的圖示② 7號(hào)截面剪力圖示： 7號(hào)結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)的圖示③11號(hào)截面剪力圖示： 11號(hào)結(jié)點(diǎn)剪力數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)的圖示 彎矩?cái)?shù)據(jù)圖示：①2號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖示 2號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖②7號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖示 7號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖③11號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖示 11號(hào)結(jié)點(diǎn)彎矩?cái)?shù)據(jù)圖,：,2運(yùn)行BDLOAD程序，,:,0,3,修改文件名字，運(yùn)行HZZH程序（荷載組合程序）,根據(jù)計(jì)算結(jié)果所得彎矩的基本數(shù)據(jù)作其包絡(luò)圖示如下： 彎矩包絡(luò)圖(單位: kN 計(jì)算網(wǎng)格圖（單位：cm）輸入數(shù)據(jù)（）20, 21, 3, 1, 1, 0, 1, 1, 21, 1,1, 1, 2, 1, 1, 2, 2, 3, 1, 1, 3, 3, 4, 1, 1,4, 4, 5, 1, 1, 5, 5, 6, 1, 1, 6, 6, 7, 1, 1, 7, 7, 8, 1, 1, 8, 8, 9, 1, 1, 9, 9, 10, 1, 1, 10,10,11, 1, 1, 11, 11, 12, 1, 1, 12, 12, 13, 1, 1, 13,13,14, 1, 1, 14,14, 15, 1, 1, 15,15, 16, 1, 1 16,16,17, 1, 1, 17,17, 18, 1, 1, 18,18, 19, 1, 1,19,19, 20, 1, 1, 20,20, 21, 1, 1,1, 0, 0, 2, , 3, , ,4, , , 5, , , 6, , ,7, , , 8, , , 9, , , 10, , , 11, , , 12, , , 13, , , 14, , , 15, , ,16, , , 17, , , 18, , ,19, , , 20, , , 21, , ,1, 26, +07 1, , 2 2, 0, 0, 9999, 20, 9999, 0, 9999,1,1, 1,2, 2,2, 3,2, 4,2, 5,2, 6,2, 7,2, 8,2, 9,2, 10,2, 11,2,12,2, 1