【正文】 表中已乘以沖擊系數(shù)，1+μ=。式中：—預(yù)應(yīng)提高系數(shù)，； —混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。選用φ32鋼筋，其根數(shù)根，實(shí)際選用11根：配筋率：該截面實(shí)際承載力為： 就正截面承載能力與配筋率而言，配筋設(shè)計(jì)滿足《公預(yù)規(guī)》要求。⑷各梁永久荷載、可變荷載反力組合：計(jì)算見表175，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)為： 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計(jì)表174 各梁支點(diǎn)反力計(jì)算算法梁號(hào)公路—Ⅰ級(jí)荷載（kN）單行列車雙行列車三行列車單孔雙孔單孔雙孔單孔雙孔BRBRBRBRBRBR對(duì)稱布置按杠桿法算100000020000003000040050067890010001100001200000013000000續(xù)表174算法梁號(hào)公路—Ⅰ級(jí)荷載（kN）單行列車雙行列車三行列車單孔雙孔單孔雙孔單孔雙孔BRBRBRBRBRBR非對(duì)稱布置按偏心壓力法計(jì)算12345678910111213表175 各梁永久荷載、可變荷載基本組合計(jì)算表（單位：kN）編號(hào)荷載情況1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁9號(hào)梁10號(hào)梁11號(hào)梁12號(hào)梁13號(hào)梁1恒載2一車對(duì)稱3二車對(duì)稱4三車對(duì)稱5一車非對(duì)稱6二車非對(duì)稱7三車非對(duì)稱81+291+3101+4111+5121+6131+7 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計(jì) 雙柱反力計(jì)算 雙柱反力的計(jì)算（尺寸單位：cm）雙柱反力的計(jì)算公式為： 表176 雙柱反力計(jì)算 （單位：kN） 編號(hào)荷載組合反力（KN）編號(hào)荷載組合反力（KN）81+2111+591+3121+6101+4131+7由表176可知，偏載左邊的立柱反力最大，并由荷載組合10時(shí)控制設(shè)計(jì)。17 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 設(shè)計(jì)資料⑴設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造：設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅰ級(jí)；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20m， m，梁長(zhǎng)： m；上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁。滿足要求。第83 頁(yè) 共 80 頁(yè) 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計(jì)表141 鉸縫剪力影響線計(jì)算表荷載位置項(xiàng)目12345678910111213η1η1+η2η1+η2+η3η1+…+η4η1+…+η5η1+…+η6η1+…+η7V1V2V3V4V5V6V7 湘陰目邊湖橋施工圖設(shè)計(jì)15 預(yù)制空心板吊杯計(jì)算吊杯預(yù)埋在預(yù)制空心板支座中心位置，板一端設(shè)一個(gè)。鉸縫剪力影響線的表達(dá)式為：當(dāng)單位荷載P=1作用在鉸縫以左時(shí)，鉸縫處的剪力 ；當(dāng)單位力P=1作用在鉸縫以右時(shí)，鉸縫處的剪力。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有5 根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另5根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減為：按《公預(yù)規(guī)》要求，%的縱向普通鋼筋，其值為：故則可采用712鋼筋。 設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40時(shí),放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，已知C40混凝土參數(shù)：由此計(jì)算空心板截面的幾何特性，見表101。⑵BB纖維（計(jì)入正溫差應(yīng)力）計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：，符合《公預(yù)規(guī)》要求。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40，這時(shí)，換算截面面積：所有鋼筋截面換算面積對(duì)毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離：（向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：上緣下緣空心板換算截面幾何特性匯總于表101。（3） CC纖維： (97) (98) 在支點(diǎn)處由豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，則有： （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）（計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）負(fù)值表示拉應(yīng)力。在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，粱底的總拉應(yīng)力為：則，符合A類預(yù)應(yīng)力混凝土條件。式中為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表43，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩 。 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則 鋼筋與臺(tái)座間的溫差引起的應(yīng)力損失為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） ,選取三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算:①距支座中心處截面：；②距跨中位置；③距跨中位置。、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。則得等效工字形截面的上翼板緣厚度：得等效工字形截面的下翼板緣厚度：得等效工字形截面的肋板厚度：。按《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中： ——標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ,——永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。結(jié)點(diǎn)x、y坐標(biāo)按各結(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)截面的形心點(diǎn)位置來(lái)確定，計(jì)算網(wǎng)格圖（結(jié)構(gòu)離散圖）如圖43。運(yùn)行LTD JB程序時(shí)輸入文件為L(zhǎng)CS1:outfig13, 0, , , , 輸出數(shù)據(jù)文件FIG內(nèi)容為：（各板的橫向分布影響線豎標(biāo)值圖表表示）1號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示2號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示3號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示4號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示5號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示6號(hào)板荷載橫向分布影響線圖示7號(hào)板荷載橫向分布影響線圖 各板的橫向分布影響線豎標(biāo)值圖表 8～13號(hào)板的荷載橫向分布影響線關(guān)于中點(diǎn)和1～6號(hào)板對(duì)稱，故在此省略其圖示。 全橋橫斷面布置(單位: cm)（1）邊跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位: cm)（2）中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位: cm) 邊、中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸3 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 邊跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡(jiǎn)化為規(guī)則矩形時(shí)的余缺部分面積A余缺: 余缺部分對(duì)1/2板高的距離為: 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A′: 半圓重心軸： 半圓對(duì)其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性距I為： 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算 毛截面面積A空心板毛截面面積為： 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心離1/2板高的距離為: 把毛截面外框簡(jiǎn)化為規(guī)則矩形時(shí)的鉸縫面積A鉸: 鉸縫重心對(duì)1/2板高的距離為: 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 如圖22中(1)圖,設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A′:半圓重心軸： 半圓對(duì)其自身重心軸的慣性距為： 則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性距I為： 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總本橋梁設(shè)計(jì)的預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計(jì)算，疊加時(shí)挖空部分按負(fù)面積計(jì)算。設(shè)計(jì)荷載：公路I級(jí)。橋面縱坡：2%?？招陌褰孛娴目古偠瓤珊?jiǎn)化為圖31的單箱截面來(lái)計(jì)算: 計(jì)算IT的空心板截面圖簡(jiǎn)化圖（尺寸單位：cm）抗扭慣矩IT為：表31 毛截面幾何特性計(jì)算匯總截面號(hào)邊跨空心板截面（13號(hào)板）中跨空心板截面（2—12號(hào)板）截面形式面 積 m2 m2抗彎慣矩102 m4102 m4抗扭慣矩102 m4102 m4形心y上值形心y下值4 作用效應(yīng)計(jì)算 邊跨板作用效應(yīng)計(jì)算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) ⑵橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?）2=(kN/m)橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為:(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： 為計(jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來(lái)考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?(kN/m) ⑶鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）鉸縫采用C40細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,邊跨取單個(gè)鉸縫的一半計(jì)算，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為：(kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） (kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重）(kN/m) 中跨板作用效應(yīng)計(jì)算⑴空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)