【正文】 直到控制齒條到達規(guī)定的位置，并使泵運轉保持該轉速。然后，逐漸擰緊穩(wěn)速彈簧，直到控制齒條從規(guī)定的位置開始往增加供油量方向移動時為止（即穩(wěn)速彈簧同調速彈簧接觸的位置）最后，用鎖緊螺母緊固怠速彈簧。 止動螺栓的調整（怠速螺釘的調整）當穩(wěn)速彈簧的調整工作結束后，使噴油泵停止旋轉，控制齒條將位于規(guī)定的位置。要用操縱控制桿的方法使油量符合要求，應注意不要使止動螺栓退得太多。 控制齒條限制器的調整（1）拆卸控制齒條行程測量裝置。（2）在供油齒條端部裝配螺釘（帶彈簧墊圈），然后將套筒裝在泵殼上。（3）將導動彈簧擰進套筒內，直到其端部同控制齒條接觸為止，然后再將導動彈簧擰進月1/5圈（），并用鎖緊螺母加以固定。注意：擰進導動彈簧時，不要超出接觸點。（4）安裝導動彈簧的端蓋。（5）使噴油泵以100r/min運轉，噴油泵應大于額定油量，即符合規(guī)定的起動油量。如果起動油量不符合要求應調整控制齒條限位器，直到符合規(guī)定的起動油量為止。 6A90Z型噴油泵調速器供油特性曲線的繪制。圖47 6A90Z型噴油泵調速器特性曲線圖47為6A90Z型噴油泵配RAD兩速型調速器時的原有速度特性曲線，在此基礎上為了更能適應當今低碳、環(huán)保、節(jié)能的社會要求，必須經過改進使噴油泵在各工況轉速不變的情況下，縮小齒條的位置，從而達到省油的最終目的。因此還要對曲線進行改進。 6A90Z型噴油泵調速器特性曲線的改進因為柴油機工作耗油主要是以其在正常工作工況時的消耗量為主，所以在改進6A90Z型噴油泵調速器調整曲線時主要是改正其正常工作時的曲線走勢，而其在怠速時的曲線不做改進。全負荷齒桿位置調整：(1)a、N=1500—1650r/min （起作用轉速），調高速限位螺釘使齒桿開始向減油方向移動(起作用點)。
b、N=1000r/min，手柄大油門方向，調整負荷校正螺釘使S=。
c、N=950r/min ,手柄大油門方向,調油量Q=。 (2)N= 1700r/min,手柄至大油門方向,S=4—，檢查停油(如超標,則第3之(1)重調)。
(3)N=1250r/min,手柄至大油門方向，調齒桿行程調整螺釘使S=。
(4)N= 1500r/min,手柄至大油門方向,檢查S==37cc/400次。
(5)N=300r/min,手柄至大油門方向S=,檢查油量Q=3cc/200次(如不符全部重調)。 改進特性曲線的繪制（與原曲線對比圖），繪制工程機械柴油機6A90Z型噴油泵配RAD調速器時供油特性曲線改進圖見下圖48。圖48工程機械柴油機6A90Z型噴油泵配RAD調速器時供油特性曲線改進對比圖(其中紅色線為改進后的曲線) 6A90Z型噴油泵供油不均勻度的檢查噴油泵各缸間供油量的不均勻度，是衡量噴油泵各缸供油量相對于平均油量的比率。不均勻度過大，柴油機工作時就不均衡。在供油量調整時，雖不能使各組柱塞偶件供油不均勻度全然相等，但是一定要調整到最小允許差范圍以內，這是噴油泵供油量調整中的重要項目。多缸噴油泵供油量不均勻度δ計算式為式（41）。（41）式中 Q—各缸中最大一個缸的供油量； Q—各缸中最小一個缸的供油量； Q—各缸平均供油量。有些噴油泵的調試數據中，對各缸供油量給出的不均勻度帶有正負號，例如177。3%，這時供油量不均勻度δ計算公式為式（42）、式（43）。 （42） （43）噴油泵供油量不均勻度的調整，一般對于缸數較少的噴油泵，調整時的相對要求較高。隨著缸數的增多，供油量調整時相對要求較低些。對于供油量不均勻度的調整宜在何種工況進行，這主要由柴油機的用途來定，即應當保證經常使用時的工況有足夠的供油量與均勻性。一般運輸車輛大多在中等負載條件下工作，則應使噴油泵在中等負載以下有足夠的油量及最小的不均勻度，有事在兩者不可兼得的情況下，只有保證標定功率的需要。由于噴油泵供油量調整與供油齒桿行程有關，且供油齒桿的動態(tài)位移受調速器控制，所以噴油泵供油量調整后，最終還需結合調速器對供油量核準，無誤后，才能裝車使用。第5章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的可靠性分析每一個新的設計或者理論的推出，必不可少的是對其進行可靠性分析，只有可靠性達到要求，才能真正的被此行業(yè)所接受。對于燃油系供油特性曲線的新曲線的設計，現在從柴油機動力性、經濟性及尾氣排放三個方面對其進行可靠性的分析。關鍵分析其在動力性能基本不變的情況下，更加省油，達到改善經濟性的目的，而且在柴油燃燒率上也有相應的提高，這樣燃料燃燒的充分，尾氣的排放的清潔度也就相應的提高了。從而達到試驗目的，適應當今低碳、環(huán)保、節(jié)能的社會需求。圖48工程機械柴油機6A90Z型噴油泵配RAD調速器時供油特性曲線改進對比圖(其中紅色線為改進后的曲線)通過對圖48的研究分析，可看出改進后的紅色調速曲線在經常使用的噴油泵轉速580r/min～1250r/min這段范圍內，相比同范圍的藍色調速曲線下降很多，說明按紅色曲線改進后的噴油泵調速器在580r/min～1250r/min轉速范圍內，齒桿的行程較原調速曲線有所下降，但是下降后的齒條行程所對應的橫坐標噴油泵轉速的位置并未改變，說明在改變了齒桿行程的同時，較原調速曲線基本沒有改變其轉速。通過以上分析，供油特性曲線的改進基本對柴油機的動力性沒有影響。這樣首先在保證了柴油機相比汽油機原有的動力優(yōu)勢不變的前提下，在研究其對柴油機其他方面上的提高，就有了很高的可行性了。 經濟性所謂經濟性，在噴油泵工作中體現最明顯的就是節(jié)省燃料，達到節(jié)省工作成本，經濟性就提高了。同樣對圖48進行分析，圖中紅色的新調速曲線縱坐標較原藍色調速曲線縱坐標，在同樣的轉速對應點處，都有所降低，說明在原來轉速不變的情況下，齒條的行程都降低了，根據調速器的調速性能可知，調速器的齒條行程直接關系著噴油泵的供油量，那么當保證同轉速下降低調速器齒條的行程，就等于降低了噴油泵在這一轉速下的噴油量，就等于節(jié)省了燃料。分析曲線中最常用噴油泵正常轉速點也是齒條行程較原調速曲線變化最大的點如圖51。圖51 噴油泵正常工作轉速時齒桿行程對比圖轉速為1000r/min時。查柴油機手冊可知，。,在噴油泵正常工作n=1000r/min時。如此計算每小時節(jié)省132ml,那么每天按八個工作小時來計算就可以節(jié)省1056ml的柴油。按石家莊現在的柴油價格計算，那么按改進后紅色調速曲線計算，一臺柴油機在噴油泵為1000r/。當然，上面的數據只是理想中可以達到的最好的經濟性效果。但是在實際工作中，柴油機噴油泵不可能一直按1000r/min的轉速一直工作八小時，在其啟動和停止時，還有因為工序延時問題，操作工人問題，怠速工作問題，等不能正常工作，從而達不到上述的那么理想的效果。但是改進后的紅色調速曲線較原藍色調速曲線，從噴油泵啟動到停止，其齒桿行程在同意轉速下都有所減少，只是程度不一樣，有的較明顯有的較一般。所以總的趨勢，還是體現出了改進后的調速曲線在經濟性方面優(yōu)越于原藍色調速曲線的。所以，新調速曲線在經濟性方面較原調速曲線得到了提高。 尾氣排放眾所周知，內燃機按其燃料種類大致可分兩類，柴油機和汽油機，汽油機是通過汽油蒸發(fā)性與預先準備好的氣體均勻混合。而柴油機蒸發(fā)性差，不能提前與富氧氣體均勻混合。所以柴油機在燃燒時只能采用噴射與霧化的方法，將燃料粉碎成許許多多額細小油滴（這些霧狀油滴的集合體通常稱為噴霧），以擴大燃料蒸發(fā)的表面積，并在多個油滴的周圍形成若干局部的反應區(qū)。因此，燃料成分在空間的分布是很不均勻的。因為柴油機是在密閉的空間靠壓力來燃燒的，所以柴油燃料與富氧氣體的混合均勻程度關系著燃料燃燒度的高低。通過分析圖48中的紅色調速曲線，在同一轉速下齒條的行程減小，所以提供的油量減小，燃燒室內柴油所占有的平均體積上升，使其與富氧氣體混合的均勻度提高，這樣柴油燃料燃燒的更加充分，排放物中炭煙和NO的含量就有所降低。而且在轉速不變的情況下，每循環(huán)油量的增加，使噴油持續(xù)時間和燃燒過程延長，從而導致后燃增加，引起柴油機燃燒不充分，排放物種炭煙的濃度也就增加了。所以調速曲線降低了轉速不變前提下齒桿的行程，從而也就降低了每循環(huán)的供油量，所以一定程度上減少了后燃的程度，也就一定程度上凈化了尾氣的排放。