40m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式t形梁設(shè)計畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-19 07:49本頁面
【正文】 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件計算則有，則可得到對于二期恒載的加載齡期，假定為。 該梁所屬橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度，由此可查表123并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為為傳力錨固時在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計算引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計算引起的應(yīng)力時采用第二階段截面特性?？缰薪孛? L/4截面 所以ρ1/4=（Ap+As）/732939=，取跨中與l/4截面的平均值計算，則有跨中截面 L/4截面 所以 ； ； 將各項代入即得各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表預(yù)加應(yīng)力階段σLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σpLI=σL5+σL6(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨中截面0變化點截面支點截面（十一）應(yīng)力驗算1）短暫狀況的正應(yīng)力驗算短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力 上緣： 下緣：其中。截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式得預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。（2）支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應(yīng)力驗算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計算圖式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況。2）持久狀況的正應(yīng)力驗算（1）截面混凝土的正應(yīng)力驗算對跨中截面進行驗算：此時有跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計算值為持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗算滿足要求。（2）持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為所以鋼束應(yīng)力為計算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值（）1=%＜5%，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求。3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算對剪力彎矩都有較大的變化點截面進行計算。（1） 截面面積矩計算其中計算點分別取梁肋aa處，第二階段截面重心軸處及下梗的bb處?，F(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對截面面積矩Sna=158080（）+710120（）+160120（）=108mm3，同理可得不同計算點處的面積矩，現(xiàn)匯于下表：面積矩計算表截面類型第一階段凈截面對其重心軸（重心軸位置x=）第二階段換算截面對其重心軸（重心軸位置x=）第三階段換算截面對其重心軸（重心軸位置x=）計算點位置a—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—b面積矩符號SnaSnx0SnbS‘0aS‘0x0S‘0bS0aS0x0S0b面積矩（mm3）108108108108108108108108108（2） 主應(yīng)力計算以上梗處（aa）的主應(yīng)力計算為例。① 應(yīng)力剪應(yīng)力的計算按式（1391）進行，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，=+= 所以有=②正應(yīng)力=29402/3+29401/1570=103N==② 應(yīng)力=： 變化點截面主應(yīng)力計算表計算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主應(yīng)力（MPa）第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0σtpσcpa—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108 （3）主壓應(yīng)力的限制值 混凝土的主壓應(yīng)力限值為與上表的計算結(jié)果比較，課件混凝土的主壓應(yīng)力計算值均小于限值，滿足要求。(4)主應(yīng)力驗算將上表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進行比較，均小于相應(yīng)的限制值。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造布置箍筋。(十二)抗裂性驗算1）作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行。（1） 預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預(yù)加應(yīng)力的計算 跨中截面 （2） 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計算（3） 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求：由以上計算知，說明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算的抗裂要求。同時，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由式（13104）得所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。2） 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂驗算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進行，這里取剪力和彎矩都較大的變化點截面進行計算。（1） 主應(yīng)力計算①剪應(yīng)力的計算按公式（1391）進行，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，②正應(yīng)力③ 應(yīng)力（2） 變化點截面抗裂驗算主拉應(yīng)力計算表計算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主拉應(yīng)力（MPa）σtp第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0a—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108－（3） 主拉力應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗算的混凝土的主拉力限值為從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應(yīng)組合下的斜截面抗裂驗算要求。（十三）主梁變形計算 根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。1) 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=,C45混凝土的彈性模量。取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。 簡支梁的撓度驗算公式為 （1）可變作用引起的撓度 現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為滿足要求。（2）考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度2）預(yù)加力引起的上拱度計算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力的截面慣性矩，以梁L/4處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。則主梁上拱度（跨中截面）為 考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值3）預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值為預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。43
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