40m預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式t形梁設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-資料下載頁(yè)
2025-06-19 07:49本頁(yè)面
【正文】 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有，則可得到對(duì)于二期恒載的加載齡期，假定為。 該梁所屬橋位于野外一般地區(qū)，相對(duì)濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度，由此可查表123并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為為傳力錨固時(shí)在跨中和l/4截面的全部受力鋼筋截面重心處，由所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性?？缰薪孛? L/4截面 所以ρ1/4=（Ap+As）/732939=，取跨中與l/4截面的平均值計(jì)算，則有跨中截面 L/4截面 所以 ； ； 將各項(xiàng)代入即得各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表預(yù)加應(yīng)力階段σLI=σL1+σL2+σL4（MPa）使用階段σpLI=σL5+σL6(MPa)鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）σLIσL2σL4σLIσL5σL6σLＩＩ預(yù)加力階段σpＩ=σcon－σLI使用階段σpLII=σcon－σLI－σLＩＩ跨中截面0變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面（十一）應(yīng)力驗(yàn)算1）短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力 上緣： 下緣：其中。截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式得預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿(mǎn)足應(yīng)力限制值要求；混凝土的拉應(yīng)力通過(guò)規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來(lái)防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。（2）支點(diǎn)截面或運(yùn)輸、安裝階段的吊點(diǎn)截面的應(yīng)力驗(yàn)算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計(jì)算圖式，預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特性等的變化情況。2）持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算（1）截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算：此時(shí)有跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算滿(mǎn)足要求。（2）持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為所以鋼束應(yīng)力為計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力超過(guò)了規(guī)范規(guī)定值。但其比值（）1=%＜5%，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿(mǎn)足要求。3）持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)剪力彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。（1） 截面面積矩計(jì)算其中計(jì)算點(diǎn)分別取梁肋aa處，第二階段截面重心軸處及下梗的bb處?，F(xiàn)以第一階段截面梗肋aa以上面積對(duì)截面面積矩Sna=158080（）+710120（）+160120（）=108mm3，同理可得不同計(jì)算點(diǎn)處的面積矩，現(xiàn)匯于下表：面積矩計(jì)算表截面類(lèi)型第一階段凈截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）第二階段換算截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）第三階段換算截面對(duì)其重心軸（重心軸位置x=）計(jì)算點(diǎn)位置a—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—ba—ax0—x0b—b面積矩符號(hào)SnaSnx0SnbS‘0aS‘0x0S‘0bS0aS0x0S0b面積矩（mm3）108108108108108108108108108（2） 主應(yīng)力計(jì)算以上梗處（aa）的主應(yīng)力計(jì)算為例。① 應(yīng)力剪應(yīng)力的計(jì)算按式（1391）進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合，=+= 所以有=②正應(yīng)力=29402/3+29401/1570=103N==② 應(yīng)力=： 變化點(diǎn)截面主應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主應(yīng)力（MPa）第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0σtpσcpa—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108 （3）主壓應(yīng)力的限制值 混凝土的主壓應(yīng)力限值為與上表的計(jì)算結(jié)果比較，課件混凝土的主壓應(yīng)力計(jì)算值均小于限值，滿(mǎn)足要求。(4)主應(yīng)力驗(yàn)算將上表中的主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需要按構(gòu)造布置箍筋。(十二)抗裂性驗(yàn)算1）作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。（1） 預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)加應(yīng)力的計(jì)算 跨中截面 （2） 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算（3） 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對(duì)于A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿(mǎn)足下列要求：由以上計(jì)算知，說(shuō)明截面在作用短期效應(yīng)組合作用下沒(méi)有消壓，計(jì)算結(jié)果滿(mǎn)足《公路橋規(guī)》中A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。同時(shí)，A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿(mǎn)足作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。 由式（13104）得所以構(gòu)件滿(mǎn)足《公路橋規(guī)》中A類(lèi)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。2） 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里取剪力和彎矩都較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。（1） 主應(yīng)力計(jì)算①剪應(yīng)力的計(jì)算按公式（1391）進(jìn)行，其中為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，②正應(yīng)力③ 應(yīng)力（2） 變化點(diǎn)截面抗裂驗(yàn)算主拉應(yīng)力計(jì)算表計(jì)算纖維面積矩（mm3）剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力σ（MPa）主拉應(yīng)力（MPa）σtp第一階段凈截面Sn第二階段換算截面S‘0第三階段換算截面S0a—a108108108－x0—x0108108108－b—b108108108－（3） 主拉力應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉力限值為從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿(mǎn)足作用短期效應(yīng)組合下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。（十三）主梁變形計(jì)算 根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開(kāi)裂。1) 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑L=,C45混凝土的彈性模量。取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。 簡(jiǎn)支梁的撓度驗(yàn)算公式為 （1）可變作用引起的撓度 現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為由可變荷載引起的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度為考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為滿(mǎn)足要求。（2）考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度2）預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即截面慣性矩應(yīng)采用預(yù)加力的截面慣性矩，以梁L/4處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。則主梁上拱度（跨中截面）為 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值3）預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度值為預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。43
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1