【導讀】流程、技術操作條件。同時規(guī)定了燒堿及其聯產品氯、氫的安全生產基本原則、產品的。消耗定額、主要設備性能等。生產98%離子膜片堿。下列標準所包含的條文，通過在本標準中引用而構成為本標準的條文。時，所示版本均為有效。所有標準都會被修訂，使用本標準的各方應探討使用下列標準。的最新版本的可能性。燒堿分子式NaOH，分子量40，化學名稱氫氧化鈉，俗名火堿。鈉30%以上，其它雜質含量70%以下。常溫下為白色粘稠狀液體，由于雜質含量的不同呈微黃透明。在20℃時，100g水中溶解109gNaOH。30%、42%燒堿的化學性質由氫氧化鈉的性質決定。燒堿能與脂肪酸發(fā)生反應，故對人體具有強烈的腐蝕作用。蝕性不強，但高溫、濃堿可使鋼鐵發(fā)生“堿脆”。45%離子膜燒堿的凝固點為8~9℃；大氣壓下沸點為136~137℃。氯氣對植物有很大的破壞作用。氯為鹵族元素，化學性質非常活潑，能與大多數元素化合，也能與許多化合物反應。生成之三氯化氮易分解爆炸。氫氣為無色無味的氣體，比重，密度為Kg/m3（0℃，

　　

【正文】 量 期末結存 =（期初結存 +本期投入量）電解堿期末結存系數 電解堿期末結存系數 = 電解堿期末結存量 /[電解堿本期付出量 +電解堿期末結存量 ] 轉蒸發(fā)部 =期末結存 +本期投入量 期末結存 （ 2）蒸發(fā)部 期末結存 =上期期末結存 本期投入量 =經車間計量的實際投入生產過程的數量 蒸發(fā)部收入電解部轉來數量 =期初結存 +期末結存 期末結存 =（期初結存 +本期投入 量 +蒸發(fā)部收入電解部轉來數量）濃堿期末結存 系數。 濃堿期末結存系數 = 濃堿期末結存量 / [ 濃堿本期交庫量 +濃堿期末結存量 ] 轉成品部 =期初結存本期投入量 +蒸發(fā)部收入電解部轉來數量 期末結存 m）固堿（液堿）成品消耗定額的計算。 分配系數的計算。 原鹽分配系數 = [某種規(guī)格堿每噸含鹽量該種規(guī)格堿耗用濃堿量 ]/∑ [各種規(guī)格堿耗濃堿液濃度系數 ] 100% Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３０ 濃度系數的確定，應分別按不同規(guī)格堿蒸發(fā)的水量進行確定。 （直流電、輔助材料、動力電量分配系數 %） = 某種規(guī)格堿耗用濃堿量 / 蒸發(fā)部轉成品部的濃 堿總量 100% 注：蒸發(fā)部轉成品濃堿總量 =[折百固堿入庫量 +固堿工序堿損失量 ]+[折百液堿入庫量 +包裝工序堿損失量 ]。 固堿（液堿）成品產量耗用原鹽、直流電、蒸汽、燃料、動力電 =[蒸發(fā)部轉出原材料、輔助材料、動力電量 ]固堿（液堿）分離系數 +固堿工序（液堿包裝工序）本期收入的燃料、動力電量、包裝物。 固堿（液堿）消耗定額 =固堿（液堿）成品耗用 /固堿（液堿）成品產量 1995~1999 年燒堿產量表 單位：噸 折百 品種 1995 1996 1997 1998 1999 隔膜液堿 81644 81653 77544 80044 75123 隔膜固堿 9046 8233 7556 10280 / 離子膜液堿 28467 33375 25271 24424 25142 離子膜片堿 / 1783 6520 12254 11352 合計 119157 125044 116891 127002 111617 1995~1999 年離子膜燒堿消耗定額表 項目 1995 年 1996 年 1997 年 1998 年 1999 年 液堿 片堿 液堿 片堿 液堿 片堿 液堿 片堿 液堿 片堿 原鹽 kg 1551 1535 1530 1535 1540 1535 1540 1535 1540 直流電 2321 2292 2290 2385 2436 2352 2392 2296 2336 純堿 kg 燒堿 kg 純酸 kg 107 純水 T 工業(yè)水 T 5537 Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３１ 動力電 交流電 2396 2353 2360 2462 2522 2430 2477 2367 2408 蒸汽 T 亞硫酸鈉kg 糖 kg 油 kg 180 副產品及排出物處理 副產品 稀硫酸 氯氣干燥回收的稀硫酸，濃度 75~80%左右，作為副產品銷售供其它工業(yè)用。其稀硫酸的產量折 98%H2SO4 計算，稀 硫酸年產量（ t） =氯氣年產量（ t）硫酸定額（ t/t）。 污染物流失量測算規(guī)程 污染物流失總量是企業(yè)在報告期（月、季、年）內在生產過程中所使用（或者生成的）的某種污染物最終流失于環(huán)境中的數量。 污染物流失總量采用物料衡算與排污監(jiān)測相結合的方法進行測算，其計算方法如下： A=B（ a+b+c+d） 式中： A— 某種污染物的流失總量 B— 生產過程中使用（或生成）的污染物量 a— “進入”主產品結構中的該污染物量 b— “進入”副產品結構中的該污染物量 c— 在生產過程中轉化，分解掉的該污染物量 d— 采取“三廢 ”凈化措施處理掉的該污染物量 污染物流失量測算，按下列步驟進行。 a）生成過程和它的化學反應方程式； b）測算所需的當量換算值計算； c）測算基礎數據； d）污染物種類及測算方法； Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３２ e）總量管理流失控制點及附則等。 污染物流失量計算 a）氯流失量計算 氯氣經一段鈦冷，二段鈦冷，水除霧器后氯氣直接冷凝氯水，溫度約 25℃，進入脫氯塔與電槽來高溫濕氯氣進行換熱脫氯，然后出脫氯塔氯水用泵送到漂白粉分廠進行廢液處理，最后廢液經水稀釋放入下水。這部分氯的流失，可根據氯氣產量，進脫氯塔氯氣溫度，氯氣冷卻后進干燥 塔溫度及加鹽酸脫氯后氯水含氯量進行計算。 例：某月氯氣產量 7000t，氯氣入脫氯塔溫度 80℃，氯氣入干燥塔 15℃，加鹽酸脫氯后月平均含氯為 1000mg/L,計算月氯水中流失率量氯量。 查手冊：氯含水 80℃ 219g/KgCL2 15℃ g/KgCL2 氯流失量 =7000（ ） = 氯氣干燥塔出塔稀硫酸，濃度 75～ 80%，也溶解一部分氯氣流失于環(huán)境，這部分流失氯氣可以根據氯氣產量，稀硫酸的濃度和溫度以及氯氣硫酸定額進行計算。 例：某 月氯氣產量 7000t，出塔稀硫酸濃度月平均為 80%，稀硫酸溫度平均為 40℃，硫酸定額為 25K g/tCL2。計算月稀硫酸中流失氯量。 查手冊：稀硫酸溶解氯 80%H2SO4， 40℃氯在稀硫酸中溶解度 %， 月稀硫酸中氯溶解流失量 =7000 98 25 %247。 80=1554Kg= t b）氯化物流失量計算 鹽泥和廢水排放含有氯化物分別計算 （ 1）廢泥排放氯化物流失量計算 澄清桶底部沉泥為 NaCL飽和，將此鹽泥打入四層洗泥桶中，采用熱水逆流四次，將鹽泥中大部分 NaCL回收到洗水中，洗 泥水用于化鹽，四層洗泥桶底部排出廢泥，含鹽≤ 7g/L，放入下水。 廢泥排放中氯化物流失量，可采用噸堿排放廢泥量，廢泥含鹽量及燒堿產量進行計算。 例：某月燒堿產量 8000 t ，每噸燒堿排泥 米 3/噸堿，廢泥含氯化物量 7 g/L ，計算月廢泥排放氯化物流失量？ 氯化物流失量 =7 8000=22400 Kg = t （ 2）廢水中氯化物流失量計算 分廠廢水由電解部氯、氫冷卻下水、打網水、槽道洗水、蒸發(fā)部大氣冷凝下水、雜水、生蒸汽冷凝水，二次汽冷凝水等構成，這些水排放時經常溶解氯化物，應根據排放Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３３ 水中氯化物含量及水量分別計算氯化物流失量。 隨著技術改造，水循環(huán)利用率的提高或實現閉路循環(huán)則可減少氯化物流失量。 排出物的處理控制指標和排出物一覽表 a）排出物的處理控制指標 序號 排出物名稱 控制項目 控制指標 1 氯水 游離氯 ≤ 10mg/L 2 鹽泥 氯化鈉 ≤ 7g/L 3 打網水 固體懸浮物 4 廢水 PH值 COD 6～ 9 ≤ 100mg/L b）排出物一覽表 序號 排出物名稱 排出物組成 1 電解廢水 水、氯化物、燒堿 2 鹽泥 水、氯化物等 3 打網水 水、石棉絨等 4 氯水 水、游離氯、氯酸鹽等 5 蒸發(fā)廢水 水、燒堿、氯化物 設備 生產主要設備概述 龍門吊車 龍門吊車是鹽場卸鹽的主要設備，擔負將進廠原鹽從火車內卸進鹽場，并將鹽場內原鹽連續(xù)向皮帶運鹽機供鹽，如果生產需要，可將鹽場內的新舊原鹽進行搭配供鹽。龍門吊車載重量 5 噸。 皮帶運鹽機 皮帶運鹽機是電解生產的主要設備，擔負連續(xù)向化鹽桶輸送原鹽的任務。皮帶寬度B=800 ㎜，皮帶速度 ，皮帶載鹽量 ㎏ /m，運鹽能力 72t/h。利用水銀接點實現化鹽桶鹽層高 度與皮帶運鹽機聯鎖自控，原鹽利用電子皮帶稱計量。 化鹽桶 Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３４ 化鹽桶是制備飽和粗鹽水的主要設備，為鋼制的立式圓桶，直徑Ф 4000 ㎜，高度6700 ㎜，桶頂部有擋雜草和鹽粒的鐵柵，桶中部有防止液流走短路的折流圈，桶底有淡鹽水分布裝置以及加熱裝置等。 化鹽桶的直徑可以按下式計算： qQD4?? 式中： D化鹽桶直徑，米 Q粗鹽水流量，立方米 /小時 q生產強度， 4~8 立方米 /小時 化鹽桶高度決定于鹽水達到飽和所需的鹽層高度，并考慮到化鹽桶在清理周期內底部結存的鹽泥，鹽 層高度一般約５～７米。 化鹽用配液的淡鹽水自化鹽桶底部進入，經分液裝置，沿鹽層上升，不斷溶解原鹽，自桶頂部出來的鹽水即為飽和粗鹽水。鹽層利用水銀接點與皮帶機聯鎖自控。化鹽溫度由分液裝置上的加汽管調節(jié)控制。 澄清桶 澄清桶的作用是將粗鹽水中的鎂鈣等難溶性的顆粒與液體分開 ,得到電解所需要的精鹽水 .現生產用的澄清設備為道爾式澄清桶。 道爾式澄清桶為鋼制桶體、錐底，桶中央有一個中心筒，其下部設有擴張口，桶中有一根長軸，下部連接長短 2 根泥耙，上端與傳動裝置連接，帶動泥耙緩慢轉動（ 8～10 轉 /小時），桶上 部設有環(huán)性溢流圈。 澄清桶直徑可按下式選擇計算： VQD4?? 式中： D澄清桶直徑，米 Q渾鹽水流量，立方米 /小時 V清液上升速度，米 /小時 現有生產條件中， V 取 ～ 米 /小時。 澄清桶的高度與能力關系不大，考慮泥層，清液層高度，澄清桶的高度一般取 5～ 7米。 中心筒直徑及高度應根據鹽水在其中進行的凝聚時間計算，凝聚反應時間一般為Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３５ 10~15 分鐘。 T=f H0/Q 式中： T凝聚反應時間，分鐘 f中心筒截面積，㎡ H0中心筒高度，米 Q混鹽水流量，立方 米 /分鐘 中心筒直徑 )(4 米?fD? 中心筒的高度一般?。?H0=（ ～ ） H，米 式中： H— 道爾桶直桶部分高度，米。 渾鹽水切向進入中心筒旋轉向下，到下部擴大口減速，最后經泥漿沉淀層，懸浮物被截流，并在其重力克服了浮力和阻力后，漸漸沉到桶底，而清液則不斷上升，經過泥漿層、渾濁層，清液層從上部經溢流槽匯集，流出桶體，即為清鹽水。 影響鹽水澄清的因素是： a）鹽水中鎂 /鈣的比值 渾鹽水中 CaCO BaSO4 為結晶性沉淀，顆粒大，易下沉，而 Mg(OH)2 則呈膠體絮狀物，不 易凝聚下沉，若食鹽中 Mg2+/Ca2+〈 1，生產的 CaCO3 就偕同 Mg（ OH） 2 絮狀沉淀一起下沉，沉降效果好；反之， Mg2+/Ca2+〉 1，生產的 CaCO3 就不能完全地夾帶Mg(OH)2 一起下沉，則影響了沉降速度。所以，食鹽中 Mg2+/Ca2+比值影響沉降速度。 b）助沉劑 由實驗可知，選擇適當的助沉劑同時控制一定的溫度，能提高 Mg2+、 Ca2+等難溶性顆粒的沉降速度。 c）溫度 提高鹽水的溫度可以減少鹽水的粘度，使沉淀物形成較大的顆粒，增加沉降速度。 d）鹽水濃度 鹽水濃度需要穩(wěn)定，如不穩(wěn)定，會因重度差引 起鹽水反渾。 e）過堿量 當鹽水 PH〉 12 時，影響鹽水澄清。 砂濾器 由本體、石英砂和渣石等構成，溢流堰用于分配進鹽水和收集鹽水，器底鋪Ф 2～Q/SHG。 J04。 01－ 2020 ３６ 32 ㎜的渣石，厚度約 600 ㎜，其上鋪Ф 1～ 2 ㎜石英砂，厚度約 600～ 800 ㎜，現生產用砂濾器直徑為Ф 5000 ㎜，高度約 5000 ㎜。 砂濾器的直徑可按下式計算： VTGD ? 式中： D砂濾器直徑，米 G清鹽水流量，米 3/天 V濾速，米 /小時 T砂濾器實際工作時間，小時 /天 T=T0， t0=t1 T0砂濾器每天工作 時間，小時 /天 t0砂濾器每天沖洗停用時間，小時 /天，一般取 ～ 小時 /天 t1砂濾器每天沖洗時間，小時 /天 砂濾器高度的確定： H= H1 + H2 +H3 式中： H砂濾器高度，米 H1高度裕量，米，一般取 ～ 1 米 H2濾料層上水深度，米，一般取 ～ 2 米 H3濾料層及支撐層高度，米 隨著砂濾的進行，濾料層截流物的增多，砂濾器阻力生高，濾速下降，效果降低，則要對砂濾器進行反洗。 洗泥桶 桶體是鋼板焊制的立式圓桶，桶中有 4 個格子把桶分為四層，每層均有轉動的泥耙，由桶蓋 上部的傳動機構帶動，在桶外上方，還附有洗滌小槽（中間又分 4 個小槽），供裝洗水用。 工作時，由于洗水小槽位置較高，利用位差，洗水自洗水小槽自動進入洗泥桶下層，與上層耙下來的泥漿相接觸混合，由于桶底、上層中央套管處泥封的存在，泥水不能進入洗泥桶的上層，而從底層殼體邊上引出返回一次洗水小槽；一次洗水小槽的洗水又進入洗泥桶的下數第二層，與上層耙下來的泥漿接觸混合，同樣由于泥封的存在，二次洗水從該層殼體邊上引出返回二次洗水小槽… …，泥漿經過四次逆流洗滌，洗泥水供配液化鹽，廢泥排入地下。