【正文】 位采用 4 個千斤頂同時頂 4個滑塊側(cè)面的方式進(jìn)行。為控制鋼箱梁塊件順利而準(zhǔn)確地落在滑塊上，在鋼箱梁和架體上相應(yīng)設(shè)置了限位裝置。然后采用托或頂滑塊的方式使塊件滑移到位。 托架和排架的頂面設(shè)置了平面中心線與橋軸平面線重合的雙排軌道。 無索區(qū)、岸側(cè)淺水區(qū)、輔助跨內(nèi)鋼箱梁塊件均采用 350t 浮吊在托架或排架端部水域逐一吊裝上架體。對于排架，在等待吊機懸吊和邊跨合龍的過程中，其上塊件的存放達(dá)半年時間之久。輔助墩與 過渡墩之間的灘地的支承基礎(chǔ)采用入上鋼管樁和鋼構(gòu)件梁構(gòu)造，南岸以貝雷架為梁體，北岸以 六、四 架為梁體。托架的傾覆趨勢依靠下橫梁設(shè)置的拉壓構(gòu)造抵抗。托架為以索塔承臺及鋼圍堰為依托塔設(shè)的鋼管樁及萬能桿件支架。浮品吊裝施工，加上特制的吊架，吊裝重量超過了 300t。 鋼箱梁截面高為 ，寬為 。邊跨合龍段為靠近于輔助墩的淺水區(qū)排架上的一段塊件； 后，合龍塊向江側(cè)方向主梁靠攏，輔助跨鋼箱梁則整體向合九塊靠攏而完成邊跨合龍施工； 1繼續(xù)進(jìn)行主跨懸拼施工直至完成主跨合龍段安裝。另外，從減輕靖江場地塊件存放壓力的角度考慮，排架的搭設(shè)、岸側(cè)塊件的安放也應(yīng)與托架、懸拼工作同時甚至應(yīng)盡早盡快地進(jìn)行； ，采用連續(xù)千斤頂牽引或頂推的方法，完成托架，排架上鋼箱梁塊件的安放工作； 6 在托架上精確安裝無索區(qū)鋼箱梁； ，采用浮吊整體起吊吊機主構(gòu)架的方式在無索區(qū)鋼箱梁上安裝懸拼用吊機； 8．兩索塔同時進(jìn)行懸拼施工； ，完成輔助跨排架上塊件的精確焊拼安裝，輔助跨鋼箱梁向岸側(cè)方向預(yù)移 55cm 安裝形成整體。岸側(cè)淺水區(qū)排架上預(yù)先安放的塊件仍可由吊機起吊安裝，而輔助跨內(nèi)預(yù)先安放的塊件則可由千斤頂?shù)仍O(shè)備先于斜拉索的安裝而精確安裝成整體。鋼箱梁無索區(qū)部分是 鋼箱梁懸拼的起始依托，因此，托架的搭設(shè)、無索區(qū)塊件的安裝是控制懸拼進(jìn)度的工作，應(yīng)盡早盡快進(jìn)行； 元索區(qū)鋼箱梁安裝完畢前，在南京金陵船廠進(jìn)行鋼箱梁塊件懸拼吊機的加工制作； ，那么橋位淺水和灘地將無法使用吊機直接懸拼。 六、 300t 大噸位大體積鋼箱梁塊件的安裝 南京長江二橋南汊主橋鋼箱主梁采用塊件對稱懸臂拼裝焊接的方法安裝。索塔斜拉索套筒精度均滿足設(shè)計要求。 同時，為了提高素塔施工先進(jìn)技術(shù)含量，追求和實現(xiàn)精品工程目標(biāo)，南京長江二橋通過 1： l 實體模型試驗驗證，在上塔柱施工中成功采用了小半徑大噸位預(yù)應(yīng)力布設(shè)、預(yù)應(yīng)力真空輔助吸漿法壓漿等國際先進(jìn)技術(shù)；通過對索塔施工的混凝土配比的數(shù)百次試驗、模板結(jié)構(gòu)的優(yōu)化、振搗理論與實際操作的試驗、研究和探索，獲取了最佳的蒙塔混凝土施工效果。 部應(yīng)力控制，解決了大高區(qū)、大斜率柱身澆筑線形與應(yīng)力控制難以解決的問題，理想地實現(xiàn)了線形、內(nèi)力雙控目標(biāo)，并且顯著地加快了施工進(jìn)度。 塔柱施工采取鋼絞線預(yù)拉方式有效控制了下橫梁施工在其根部內(nèi)側(cè)所產(chǎn)生的過大拉應(yīng)力。 ，使之充分起到了高空傾斜狀況下的可依靠作用。爬模系統(tǒng)的設(shè)計和運用達(dá)到了安全、靈活、方便、剛度大、外表和線形易于控制、功能齊全的效果。針對這些問題，南京長江二橋主塔施工采取了下列措施： 、施工階段等的具體特點，按照方便、安全、經(jīng)濟(jì)的原則合理選用和布置塔吊、電 梯、水土拌和站系統(tǒng)以及行走通道，并充分滿足索塔施工的需要。索塔上橫梁位于上塔柱中上部，為與中橫梁形狀基本相同的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。索塔下橫梁作為聯(lián)系肢塔、承擔(dān)懸拼過程主梁重量的受力大而復(fù)雜的構(gòu)造物，其長為 ，寬為 7.8m，高為 ，為預(yù)應(yīng)力混凝土箱形結(jié)構(gòu)。上塔柱為索塔中橫梁以上的有索區(qū)部分，其柱身除塔部分外，為標(biāo)準(zhǔn)的豎直的等截 面空心斷面并設(shè)置了環(huán)向預(yù)應(yīng)力的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其柱身外側(cè)同樣設(shè)置有裝 飾凹槽。中塔柱橫橋向由外向內(nèi)傾斜，斜率為 1： 。下塔柱總高度為 。下塔柱為索塔承臺頂面至下橫梁部分，為抵抗船撞水平力，從船撞線以下其樁身分別為多室或?qū)嵭牡淖兘孛驿摻罨炷两Y(jié)構(gòu)，船撞線以下其柱身分別為多室或?qū)嵭牡淖兘孛驿摻罨炷两Y(jié)構(gòu)，船撞線以上則為單窒空心變截面鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。索塔對稱地由上、下游兩個肢塔，通過下、中、上三道橫梁相連構(gòu)成。由于采取了切實可行和嚴(yán)格的溫控措施，兩個大型承臺的施工均符合 25℃的溫控標(biāo)準(zhǔn)，承臺無任何裂縫與龜裂紋。 ，蓄水深度不小于 3Ocm。 ，使水溫和混凝土溫度之差小于 25℃。 6．制定詳細(xì)表格，由專人負(fù)責(zé)做溫度監(jiān)測詳細(xì)紀(jì)錄。其水平、豎向間距均為 ?；炷羶?nèi)表溫差、表面與環(huán)境溫差、層間溫差均按 25℃撥制。摻高效緩凝外加劑以削弱溫升峰值。 2. 進(jìn)行水化熱試驗，確定發(fā)熱參數(shù)，選定混 凝土配比。 南京長江二橋承臺混凝土澆筑屬于大體積混凝土施工，其溫差應(yīng)力造成混凝土開裂的問題必須采取溫度控制措施加以解決。承臺在鋼圍堰內(nèi)抽水以后以圍堰內(nèi)壁為側(cè)模，在樁頂部鋼爐筒上搭設(shè)底模進(jìn)行澆筑。在施工質(zhì)量方面，護(hù)筒實際最大傾斜率為 42％，也遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于 1/200 的標(biāo)準(zhǔn)；其他驗收項目如沉淀厚度、混凝土強度、超聲檢測、鉆芯取樣等結(jié)果均十分理想。鋼護(hù)筒下放接高的精度采用綁線法控制。然后下放鋼護(hù)筒，并震打使之進(jìn)入巖面而穩(wěn)固。此外，鋼護(hù)套安放的穩(wěn)定和垂直程度也是鉆孔垂直精度的必要保證。本次采用的鉆機和對鉆機的使用，除了鉆機扭矩、鉆桿強度和剛度、鉆頭牙輪的布置和材質(zhì)以及對鉆頭的修復(fù)方法有其先進(jìn)性外，關(guān)鍵技術(shù)在于鉆進(jìn)過程中設(shè)置了導(dǎo)向鉆桿和改進(jìn)了鉆頭配 重方式，從而有效地解決了鉆孔垂度、鉆孔進(jìn)尺速度、鉆具穩(wěn)定可靠性的問題。鉆孔施工的首要保證因素是鉆機的性能。鉆孔所要穿過的巖層基本為膠結(jié)礫巖層，部分極軟巖的天然單軸抗壓強度平均值為 ，礫巖強度為 50MPa 以上。鉆孔采用清水護(hù)壁，旋轉(zhuǎn)鉆機氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)方法，鉆具以牙輪滾刀鉆形式為主。 三、 3m 大直徑超長基樁的成樁 南京長江二橋南北兩主塔各有 21 根φ 的鉆孔灌注樁，基礎(chǔ)施工的關(guān)鍵在于基樁成孔技術(shù)。對于圍堰的著巖精度，設(shè)計要求頂、底面中心偏位小于圍堰總高的 l／ 100，而實際做到小于正 1/200。其他如焊縫間隙、錯臺、垂直度等均被嚴(yán)格控制在要求精度以內(nèi)。其中，對于圍堰加工拼裝質(zhì)量，直任公差標(biāo)準(zhǔn)為177。 南京長江二橋鋼圍 堰施工從 1997年 11 月 6日鋼圍堰底節(jié)在塔位處完成就位開始至 1998 年 5 月 10 日實現(xiàn)有樁渡洪目標(biāo)，花費了半年時間使龐大的鋼圍堰體系得到了穩(wěn)固，成功地抵抗了 1998 年夏季發(fā)生在長江上的舉世關(guān)注的特大洪水災(zāi)害，在同時進(jìn)行施工的長江上其他各大橋均停工的情況下，為南京二橋主塔基礎(chǔ)在洪水狀態(tài)下的不間斷施工直至最終取得速度與質(zhì)量上的巨大成功創(chuàng)造了充分有利的條件。除了按以往方式在塔位鋼圍堰附近布置 3臺 50～ 60m3／ h生產(chǎn)能力的水上混凝土攪拌站外，還在岸上與鋼圍堰之間搭設(shè)軍用舟橋，在岸上設(shè)立商品混凝土供應(yīng)站。其中很關(guān)鍵的工作是對數(shù)量巨大的混凝土輸送供應(yīng)的組織。 6．封底混凝土供應(yīng)的充分保證 為保證鋼圍堰內(nèi)水下大面積、大體積封底混凝土強度、整體性和密水性，封底混凝土必須一次性不間斷連續(xù)澆筑，而且 應(yīng)該盡快一氣呵成。南京二橋針對鋼圍堰施工，制定了一整套關(guān)于塊件拼接、整體定位精度和質(zhì)量控制的易于實行的理論方法和操作細(xì)則，同時也制定了完整