預(yù)應(yīng)力課程設(shè)計(jì)--全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算書-資料下載頁
2025-06-04 23:15本頁面
【正文】 NM kG ?? kNV PkG ? ， kNV mkG ? ， kNV kG ? 活載內(nèi)力值： mkNM kQ ?? ， mkNM kQ ?? ， ??? kNV kQ ? ， kNV kG ? 變截面點(diǎn)處主要截面幾何性質(zhì)見表 24 表 17 計(jì)算點(diǎn) 受力階段 A1 yx1 d S1 上梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 形心位置 階段 1 階段 2 階段 3 下梗肋處 階段 1 階段 2 階段 3 變截面處的有效預(yù)應(yīng)力為 M P alc o npe 1 2 2 3 51 3 9 511l ??????? ? ???? kNAN ppep 0 2 31 0 0 0/4 4 4 1 2 9 ???? ? 預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為： ?? ? ， ?? ? ， ??? pp ?? ，將上述值代入公式求得上梗肋、形心軸、下梗肋處的主拉應(yīng)力見下表： 計(jì)算點(diǎn)位置 正應(yīng)力 剪應(yīng)力 主拉應(yīng)力 上梗肋 形心 下梗肋 表 18 上梗肋主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為M P afM P a tktp a x, ??????? 25 變形計(jì)算 （ 1）使用階段撓度計(jì)算 使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù) ?? ，對(duì) C50 混凝土 ??? ，剛度 00 IEB c? 。 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面尺寸以及配筋情況確定，即取 21612400 106 2 4 0 2 3 9 mmNIEB c ????????? 荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 02485 B MLf ss ??? 將各量數(shù)值代入得到 mmf s 12)1031 160(485 16 623 ?? ????? 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： mmf G )1031160(485 16 623 ?? ????? 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 mmfff Gsl )()( ?????? ?? ?? 計(jì)算結(jié)果表明使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 （ 2） 預(yù)應(yīng)力引起的反拱計(jì)算以及預(yù)拱度設(shè)置 預(yù)應(yīng)力引起的反拱近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中 截面凈截面確定，即取 2161240 104 9 3 5 9 9 3 mmNIEB nc ????????? ，反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)采用 ??? ， 預(yù)應(yīng)力引起的跨中撓度按等截面梁計(jì)算公式為 26 02/,2 B Mf plMp ??? ??? 2/,lM? 為跨中截面作用單位力 1P? 時(shí)，所產(chǎn)生的 1M 圖在半跨范圍內(nèi)的面積： 164221 22/, LLLlM ????? pM 為半跨范圍內(nèi) 1M 圖重心 （ 距離支點(diǎn) L/3）處所對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的縱坐標(biāo) ppp eNM ? 其中 pN 為有效預(yù)加力， pe 為距支點(diǎn) L/3 處的預(yù)應(yīng)力束偏心距，由以上數(shù)據(jù)得由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為 mmfp 62 ?? ?????? 將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知 mmfmmf sp ??? ?? 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，所以可以不設(shè)預(yù)拱度。 八、 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算 按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主拉應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 （ 1）跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗(yàn)算 ckkQkQkGn mkGn PkGn pnpn pkc fWMMMWMWMW eNAN 39。0 21239。 2139。1139。1 11 ??????? ???????? M P alc o npe 1 3 2 2 91 3 9 511l ??????? ? ???? kNAN ppep 0 6 11 0 0 0/4 4 4 1 3 7 ???? ? 查表得 mmepn ? ，將以上數(shù)據(jù)代入 公式得到M P afM P a ckkc ???? 27 （ 2）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 pkktEppep )( ??? ???? kt? 為按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（對(duì)后張法構(gòu)件不包括自重 PkGM1 ）計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力 opkQkQkGmkGkt W MMMM 2121 ????? MP 16 ??? ???? M P aktEppep 1 9 1 3 7 ?????? ???? M P af pk 1 2 0 91 8 6 ???? 結(jié)果滿足計(jì)算要求。 （ 3）斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足 ckcp ?? 的要求。 22 )(22 kxkcxkcxktpkcp ????? ??????????? xkQkQkGxnn mkGxnn PkGpckcx yI MMMyIMyIM ,00 212,221,111 ??????? ?? bI SASbI VVVSbIVSbIVx n nppepekQkQkGnn mkGnn PkG 1 100 212221111 s i n ??? ?????? 查表得到所需數(shù)據(jù)，根據(jù)上述公式計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作 用下的主壓應(yīng)力，結(jié)果列于下表 應(yīng)力 正應(yīng)力 剪應(yīng)力 主拉應(yīng)力 主壓應(yīng)力 上梗肋 28 形心軸 下梗肋 最大主應(yīng)力 M P P a. ckkcp 441960579 ???? ，計(jì)算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝 土法向應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 九、 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) 按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由 預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力。對(duì)簡(jiǎn)支梁，以 跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。 （ 1）上緣混凝土應(yīng)力 tkn PkGn pnpnptct fWMWeNAN 39。1139。1 1111 ??????? ???? kNAN ppep 6 2 81 0 0 0/4 4 4 8) 2 91 3 9 5(1 ????? ? mmepn ? ???????? ???? MP atct? （ 2）下緣混凝土應(yīng)力 ckn PkGn pnpn ptcc fWMW eNAN 11 ????? MP afMP a cktct ???????? 計(jì)算結(jié)果表明，在預(yù)施應(yīng)力階段，梁的上下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。
畢業(yè)設(shè)計(jì)相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1