【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 力） .風(fēng)荷 載外的其他第 j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取 Qj? =； QjkS 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力 .離心力）其他第 j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； c? 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力 .離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其他一種 可變作用）的組合系數(shù)取 c? =； 支點(diǎn)剪力計(jì)算過程如下： 1 號(hào)粱： 01 1 9 ( 266 .64 1 ) 1 [ ( 6 0 .499 ) 7 ( 6 9) 266 .64 1 ]2VkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??2 號(hào)粱 。 02 1 ( 266 .64 1 ) 1 [ ( 04) ( ) 266 .64 1 ]2202 .52VkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??3 號(hào)粱： 03 1 6 ( 266 .64 1 ) 1 [ ( 8 0 .476 ) 7 ( 8 6) 266 .64 1 ]2VkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算 : 1 號(hào)粱： 01 1 1 1 5 . 5 1 1 1 1 5 . 5 11 5 . 5 0 . 6 2 0 3 ( 1 . 4 2 0 . 6 2 0 ) 3 ( 1 . 4 2 0 . 6 2 0 ) 3 ] 1 9 . 1 2 52 2 4 1 2 2 4 1 2V k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?2 號(hào)粱 。 02 1 1 1 5 . 5 1 11 5 . 5 0 . 3 9 5 3 ( 0 . 4 4 2 0 . 3 9 5 ) 3 9 . 4 9 52 2 4 1 2V k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 3 號(hào)粱： 03 1 1 1 5 . 5 1 11 5 . 5 0 . 3 4 6 3 ( 0 0 . 3 4 6 ) 3 6 . 2 0 52 2 4 1 2V k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 剪力效應(yīng)基本組合：各分項(xiàng)系數(shù)同彎矩基本組合計(jì)算： 剪力效應(yīng)基本組合表 （單位： kN） 表 14 粱號(hào) 內(nèi)力 永久荷載 人群 荷載 汽車荷載（由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)） 基本組合值 1 0V 12V 0 2 0V 12V 0 3 0V 12V 0 由上表可以看出，剪力效應(yīng)以 3 號(hào)粱控制設(shè)計(jì)。 (三 )持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 （ 1）由彎矩基本組合表可知， 1 號(hào)粱彎矩 dM 最大，考慮到施工方便，并留有一定 的安全儲(chǔ)備，一律按 1 號(hào)粱計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋，主梁尺寸如圖 2 所示。 設(shè)鋼筋保護(hù)層厚度為 3cm，鋼筋重心至底邊 距離為 18sa cm? ，則截面有效高度 0 (140 18 ) 122sh h a c m c m? ? ? ? ? （ 2） .已知 1 號(hào)粱跨中彎矩 186 kN m??，下面判定 T 形截面類型： 若 39。39。39。0 2fd cd f f hM f b h? ? ，則受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，為第一類 T 形截面；否則，位于腹板內(nèi)，為第二類 T 形截面 。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此處為 C50 混泥土，故 MPa? ， HRB335 級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值280sdf MPa? 。 39。fb 為 T 形截面受壓翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值 ①計(jì)算跨徑的 1/3:l/3=950cm/3=316cm ②相鄰兩粱的平均間距 。d=170cm ③ 39。39。2 12 ( 18 2 18 12 13 ) 21 0f h fb b b h c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ?, 此處， b 為粱腹板寬度，其值為 18cm， hb 為 承托長(zhǎng)度，其值為 81， 39。fh 為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為 13cm. 故取 39。fb 為 180cm。 39。39。 39。 300 0 . 1 3( ) 2 2 . 4 1 0 1 . 8 0 . 1 3 ( 1 . 2 2 ) 6 0 5 4 . 0 4 8 1 . 0 1 8 6 2 . 6 922fc d f f dhf b h h k N m k N m M k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬第一類 T 形截面 ,應(yīng)按寬度為 39。fb 的矩形進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算。 （ 3）求受壓區(qū)高度 30 39。 2 20 1 8 6 2 . 6 9 1 0 0 . 0 3 1 0 52 2 . 4 1 8 0 0 1 2 2 0c d fMA f b h ?? ? ??? 01 1 2 1 1 2 0 .0 3 0 1 5 0 .0 3 0 6A? ? ? ? ? ? ? ? ? 0 306 122 0 37. 35x h m m m m?? ? ? ? （ 4）求受拉鋼筋面積： 將各已知值及 mm? 代入 39。cd f sd sf b x f A? 得： 39。 222 2 . 4 1 8 0 0 3 7 . 3 5 5 0 1 8 . 8 4300c d fs sdf b xA m m m mf ??? ? ? 選擇 6 28 2 32??和 的 HRB335 級(jí) 鋼 筋 ， 總 面 積2 2 23 6 9 5 + 1 6 0 9 = 5 3 0 4 5 1 0 8 .8 4sA m m m m m m??（ ） 鋼筋布置圖如圖 8 所示： 鋼筋重心位置： 4 8 1 2 3 2 1 2 0 1 2 3 2 1 9 2 1 2 3 2 2 6 2 1 6 0 9 1 6 3 . 0 9 95304iissiaya m m m ma ? ? ? ? ? ? ?? ? ??? 配筋率39。 0 5304= = 1 0 0 % 0 . 2 4 1 % 0 . 2 %1 8 0 0 1 2 2 0sfAbh? ? ? ?? ： 按 截 面 實(shí) 際 配 筋 值 計(jì) 算 受 壓 區(qū) 高 度 x為 :39。 0 3 0 0 5 3 0 4 3 9 . 4 62 2 . 4 1 8 0 0s d sffAx m m m mbh ?? ? ?? 截面 抗彎極限承載力為： 39。30 0 . 0 3 9 4 6( ) 2 2 . 4 1 0 1 . 8 0 . 0 3 9 4 6 ( 1 . 2 2 ) 1 9 0 9 . 6 7 1 8 6 2 . 6 922d c d f xM f b x h k N m k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 ： 由表 12 可知，支點(diǎn)剪力 以 3 號(hào)粱最大，考慮安全因素，一律采用 3 號(hào)粱剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算， 跨中剪力效應(yīng)以 2 號(hào)粱最大，一律以 2 號(hào)粱剪力值進(jìn)行計(jì)算。 kN? 1 2 83dV kN? 假定下排 2 根鋼筋沒有彎起而通過支點(diǎn)，則有 cm? 0 140 133 .2h h a c m? ? ? ? ? 驗(yàn)算抗剪截面尺寸： 33, 0 0 00 .5 1 1 0 0 .5 1 1 0 5 0 1 8 0 1 3 3 2 8 7 7 .9 9 6 1 .0 5 9 8 .3 5 9 5 9 8 .6 1 5c u k df b h k N k N V k N k N???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?端端部抗剪截面尺寸滿足要求； 驗(yàn)算是否需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算： 跨中段截面： 33200. 50 10 0. 50 10 1. 0 1. 83 18 0 13 32 27 3. 67 4tdf bh k N???? ? ? ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面： 200. 50 10 0. 50 10 1. 0 1. 83 18 0 12 20 20 0. 93 5tdf bh k N?? ? ? ? ? ? ? ? 因 30 1 0 0 02 2 7 2 . 5 8 3 ( 0 . 5 1 0 ) 6 7 6 . 8 5 9t d ddV k N f b h V k N?? ?? ? ? ? ? 故 可在粱跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置鋼筋。 （ 1） .斜截面配筋計(jì)算圖式 ① 最大剪力 39。dV 取用距支座中心 h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力 39。csV 不小于 39。60%dV ，彎起鋼筋（按 45186。）承擔(dān)的剪力 39。sdV不大于 39。40%dV 。 ② 計(jì)算第一排（從從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心 h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 ③ 計(jì)算第一排彎起鋼筋后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示 （ 如圖 9 所 示 ） Vdh/2V775 圖 10 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（單位： cm） 由內(nèi)插得，距支座中心 h/2 處得剪力效應(yīng) 39。dV 為： 39。 ( 6 7 6 . 8 5 9 2 7 2 . 5 8 3 ) ( 7 . 7 5 0 . 5 )[ 2 7 2 . 5 8 3 ] 6 5 0 . 7 1 47 . 7 5dV k N k N? ? ?? ? ? 39。39。 65 14 39 8c s dV V k N k N? ? ? ? 39。39。 65 14 26 2sb dV V k N k N? ? ? ? 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值見表 13 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計(jì)算表 表 15 鋼筋排次 彎起點(diǎn)距支座中心距離 /m 承擔(dān)的剪力值 /sbiV kN 鋼筋排次 彎起點(diǎn) 距支座中心距離/m 承擔(dān)的剪力值 /sbiV kN 1 3 2 4 （ 2） .各排彎起鋼筋的計(jì)算： 與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計(jì)算： 5 10 si nsb sd sb sV f A ???? 此處： 300sdf MPa? ， 45s?? ，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋面積按下式計(jì)算： 0 33 1 . 00 . 7 5 1 0 s in 0 . 7 5 1 0 3 0 0 s in 4 5 0 . 1 5 9 0 9s b s b s bsbs d sV V VA f? ???? ? ?? ? ? ? 計(jì)算得每排彎起鋼筋 面積見表 14 彎起排次 每排彎起鋼筋面積sbA 彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實(shí)際面積39。2/sbA mm 1 2 28? 1232 2 2 28? 1232 3 232? 1609 4 2 28? 1232 靠近跨中處，增設(shè)的輔助斜筋 ， 39。24 1232sbA mm? . (3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。為簡(jiǎn)化計(jì)算，可用同一數(shù)值，影響不會(huì)很大。 2 28? 鋼筋的抵抗彎矩 1M 為 : 341 1 0 0 . 0 3 9 4 62 ( ) 2 3 0 0 1 0 6 . 1 5 8 1 0 ( 1 . 2 2 ) 4 4 3 . 7 522ss xM f A h k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 25? 鋼筋抵抗彎矩 2M 為 : 342 1 0 0 . 0 3 9 4 62 ( ) 2 3 0 0 1 0 4 . 9 0 9 1 0 ( 1 . 2 2 ) 3 5 3 . 4 8ss xM f A h k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 跨中截面鋼筋抵抗矩 M? 為： 34 0 . 0 3 9 4 63 0 0 1 0 4 6 . 6 7 1 0 ( 1 . 2 2 ) 1 6 8 1 . 9 82M k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 全粱抗彎承載力校核見圖 10 所示： 1596/2 圖 11 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示（尺寸單位： cm） 第 一 排 鋼 筋 彎 起 處 正 截 面 承 載 力 為 ：39。1 ( 16 81 .9 8 2 44 3. 75 2 35 3. 48 ) 87 .8 8M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? 第 二 排 鋼 筋 彎 起 處 正 截 面 承 載 力 為 ：39。2 ( 16 81 .9