【文章內(nèi)容簡介】 rxWnx）≤ f N柱箍承受的軸向拉力設(shè)計值； N=a/2178。 q＝ 2800/2179。 ＝ 35980N。 An柱箍桿件凈截面積； An＝ 4390mm2。 Mx柱箍桿件最大彎矩設(shè)計值； Mx＝ q L22/8＝ 179?！?2800＋（ 18＋ 48＋ 160）179。 2〕 2/8＝ 33973806N178。 mm。 rx彎矩作用平面內(nèi)，截面塑性發(fā)展系數(shù)， rx＝ 1； Wnx柱箍桿件凈截面抵抗矩； Wnx＝ 216600mm3 f－柱箍桿件抗拉強度設(shè)計值， f＝ 215N/mm2； 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 17 of 50 N/An＋ Mx/（ rxWnx）＝ 35980/4390＋ 33973806/216600＝ ≤ 215N/mm2 柱箍強度滿足要求 。 c 柱箍撓度驗算 W＝ 5q39。l24/384EI≤〔 W〕 〔 W〕 柱箍桿件允許撓度，〔 W〕＝ B/500＝ 2800/500＝ 。 E－柱箍桿件彈性模量， E＝ 179。 105N/mm2。 I－柱箍桿件桿件慣性矩， I＝ 179。 107mm4。 q39。－柱箍桿件承受砼側(cè)壓力 的設(shè)計值。 q39。＝ 179。 179。 500＝ N/mm。 W＝ 5q39。l24/384EI＝ 5179。 179。 32544/384179。 179。 105179。 179。 107＝ ＞〔 W〕 。 只設(shè) 柱箍 ， 撓度 不 滿足要求。 故， 擬在 柱中沿柱 B、 H 方向均勻布設(shè) M14對拉螺桿，間距不大于 1m。在 本例中，柱截面為 2800179。 2800，四邊的中部各設(shè)兩條 M14 對拉螺桿 ，以抵抗柱箍變形 。 所以， q39。=[179。（ 179。 ） ]179。 179。 500＝ N/mm。 W＝ 5q39。l24/384EI＝ 5179。 179。 32544/384179。 179。 105179。 179。 107＝ ＜〔 W〕， 加設(shè) M14對拉螺桿后 撓度滿足要求。 Ф 14 拉桿 驗算： Ф 14 拉桿允許拉力為 215N/mm2179。π179。 196/4= 所以Ф 14 拉桿與柱箍平均受到的力為： 35980N/3=11993N=12KN 滿足要求。 ? 梁 側(cè)模 對拉螺桿 驗算 1)、說明 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 18 of 50 梁側(cè)模采用雙面酚醛覆膜木膠合板，內(nèi)楞采用φ 48179。 鋼管，間距為250mm，外楞采用φ 48179。 ，間距為 500mm，對拉螺栓采用 M12，縱橫向間距均為 500mm。 計算參數(shù)確定： P— 新澆混凝土的最大側(cè)壓力 kPa， V— 混凝土的澆筑速度：取 2m/h(最大值 )， to— 新澆砼的初凝時間（ h） ，取 to＝ 4h， β 2— 混凝土坍塌度 140～ 160mm 影響系數(shù) ， β 1— 外加劑影響系數(shù)，取 ， γ c混凝土自重 25kN/m3， F M12 螺栓容許拉力值 ， H－混凝土的澆筑高度 ， H＝ 。 2）、驗算過程 a 荷載設(shè)計值 ⑴混凝土側(cè)壓力 ①混凝土側(cè)壓力標準值 P1= ctoβ 1β 2V1/2 P1=179。 25179。 4179。 179。 179。 21/2=P2＝γ c179。 H＝ 25179。 ＝ ，取較小值， P＝ P1=②混凝土側(cè) 壓力設(shè)計值 P= P1179。分項系數(shù) =179。 =⑵振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 19 of 50 標準值為 4kN/m2， 設(shè)計值為 4179。 =。 ⑶組合荷載及折減 F＝（ ＋ ）179。 =。 ○ 3驗算 對拉螺栓的拉力： N= F179。 179。 =179。 179。 =＜ F=。 對拉螺桿強度滿足要求 。 ? 梁底模驗算 1)說明 Ⅵ軸的框架橫梁截面尺寸最大，為 5150179。 2950，以此梁為驗算對象。 （ 1）荷載 a 標準值 該梁每延長米混凝土量為： V=179。 179。 1=。 模板及支架自重： 179。 =。 新澆混凝土自重： 25179。 =380KN/m； 鋼筋自重： 2179。 =； 結(jié)構(gòu)自重匯總： +380+=， 179。 =,q1=。 ( ) 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載： ； 即為： 4179。 =b 設(shè)計值 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 20 of 50 P=179。 +179。 =。 c 荷載折減 P=179。 =2)梁底φ 48179。 鋼管驗算 a 強度驗算 (按多跨簡支梁計算簡圖如下 ) 5150100100 450450450450450450450450450450450q = 2 0 . 4 8 K N / m 所以有： M=179。 ql2 σ =M/W≤ fm q作用在鋼管上的線荷載； l計算跨度， l=450mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm鋼材抗彎強度設(shè)計值， fm=205N/mm2。 M=179。 179。 4502=179。 105N178。 mm。 σ =179。 105/179。 103=＜ fm=205 N/mm2。 鋼管強度滿足要求。 b 撓度驗算 W＝ ≤〔 W〕 E鋼管的彈性模量， E=179。 105N/mm2。 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 21 of 50 I鋼管的慣性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=450/400=。 W=179。 179。 4504/100179。 179。 105179。 179。 104=＜〔 W〕 =。 撓度滿足要求。 3)梁底 φ 48179。 鋼管 驗算 a 強度驗算 σ =M/W≤ fm F作用在鋼 管 上的集中荷載， F=179。 =。 450450450450450450p = 9 . 2 K N2700 2700450 450 450 450 450 450q = 9 5 . 4 KN / mp = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N l計算跨度， l=450mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm鋼材抗彎強度設(shè)計值， fm=205N/mm2。 按簡支梁鈞布線荷載計算為 （計算簡圖如上）： M=179。 pl =179。 179。 450 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 22 of 50 =179。 106 N178。 mm σ =179。 106/2179。 179。 103=109N/mm2＜ fm=205N/mm。 強度滿足要求。 b 撓度驗算 W＝ ≤〔 W〕 E鋼管的彈性模量， E=179。 105N/mm2。 I鋼管的慣性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=450/400=。 W＝ 179。 9200179。 4503/（ 100179。 179。 105179。 2179。 179。 104 ） =＜〔 W〕=。 撓度滿足要求。 ? 層板底模驗算 1)說明 層平臺板厚 800mm， φ 48179。 鋼管或 48179。 100mm 枋木 小楞 間距均為250mm， φ 48179。 間距為 700mm。 板底每 1m2的荷載如下： a 標準值 混凝土量為： V=1179。 1179。 =。 模板及支架自重： 179。 =。 新澆混凝土自重： 24179。 =； 鋼筋自重： 2179。 =； 結(jié)構(gòu)自重匯總： ++=， （ 1179。 1） =。 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 23 of 50 施工人員及設(shè)備的荷載： ； b 設(shè)計值 P=179。 +179。 =。 c 荷載折減 P=179。 =24KN/m2 2)板底 小楞 φ 48179。 a 強度驗算 M=1/8179。 ql2 σ =M/W≤ fm q作用在鋼管上的線荷載； q=P179。 =。 l計算跨度， l=700mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm鋼材抗彎強度設(shè)計值， fm=205N/mm2。 M=1/8179。 179。 7002=179。 106N178。 mm。 σ =179。 106/179。 103=＜ fm=205 N/mm2。 鋼管強度滿足要求。 b 撓度驗算 W＝ 5ql4/384EI≤〔 W〕 E鋼管的彈性模量， E=179。 105N/mm2。 I鋼管的慣性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=700/250=。 W=5179。 179。 7004/384179。 179。 105179。 179。 104=＜〔 W〕 =。 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 24 of 50 撓度滿足要求。 3)板底 鋼管大楞 驗算 a 強度驗算 M=（ 1/4179。 Fl） +（ 1/7179。 Fl） σ =M/W≤ fm F作用在 大楞 上的集中荷載， F=24179。 179。 。 l計算跨度， l=700mm。 W鋼管 的截面抵抗矩， W=179。 103 mm3。 fm鋼材抗彎強度設(shè)計值， fm=205N/mm2。 M=1/4179。 179。 103179。 700+1/7179。 179。 103179。 700=179。 103 N178。 mm。 σ =179。 103/179。 103=＜ fm=205N/mm。 強度滿足要求。 b 撓度驗算 W＝ Fl3/48EI+ Fa（ 3l24a2） /24EI≤〔 W〕 （注： a=l/7） E鋼管的彈性模量， E=179。 105N/mm2。 I鋼管 的慣性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=700/250=。 W＝ ＜〔 W〕 =。 撓度滿足要求。 ? 扣件式 鋼管 腳手架 驗算 a 框架梁梁底腳手架驗算 框架梁梁底鋼管支撐架的立桿縱距、橫距均為 450mm，步距 1500mm?，F(xiàn)驗 施工方案 3 汽機基座 上部結(jié)構(gòu) 版次： A 日期： Page： 25 of 50 算如下： 1）荷載 Ⅵ軸的框架橫梁截面尺寸最大，為 5150179。 2950，以此梁為驗算對象。 如前文所示， P=，支撐底模的φ 48179。 鋼管縱向間距 200mm，鋼 管 橫向間距 450mm。則 450mm179。 450mm 范圍內(nèi)，即 1 根立桿承受的荷載為： N=179。 179。 +2179。 179。 179。 10179。 +1179。 179。 179。10179。 +2179。 179。 179。 +1179。 179。 179。 =。 2）強度驗算 σ = N /ψ A≤ f A鋼管的截面積， A=489mm2。 f鋼材抗壓強度設(shè)計值， f=205N/mm2。 ψ 穩(wěn)定系數(shù)， 另， λ =l0/i， l0=kuh=179。 179。 ==2600mm， i=， λ =2600/=165,查表得ψ = σ = 179。 103/179。 489=＜ f=205N/mm2。 立桿穩(wěn)定性滿足要求。 對于 層Ⅲ、Ⅴ軸的框架橫梁截面尺寸最高，為 5102179。 2142， 立柱采用縱 向間距為 250， 橫 向 間距為 450mm， 橫桿步局為 1500mm， 以此梁為驗算對象。 有每根立