速凍隧道技術(shù)文件(編輯修改稿)
2024-12-09 17:53 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 費(fèi)電力增加熱負(fù)荷，根據(jù)速凍裝置內(nèi)設(shè)備布置及貨物擺放方式，軸流風(fēng)機(jī)風(fēng)壓以 200Pa 左右為宜。 選擇克萊特菲爾的 JZL/SD№ ，每臺標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)量 16500m3/h，標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)壓 195Pa，額定功率 ， 48 臺共 792020m3/h 風(fēng)量，符合風(fēng)量要求。上下兩個(gè)區(qū)域共需要軸流風(fēng)機(jī) 96 臺，總功率 144KW。 這樣，軸流風(fēng)機(jī)耗冷量為 144KW，加上提升電機(jī)、油泵電機(jī)和輸送電機(jī) 功率約 35KW，電機(jī)耗冷量 Q3=179KW。 通過 1～ 3 項(xiàng)計(jì)算得知 ，圍護(hù)結(jié)構(gòu)、貨物、通風(fēng)換氣、電機(jī)耗冷量總共為 10+1020+179=1209KW，即速凍隧道理論總耗冷量為 1209KW。 實(shí)際上，裝置運(yùn)行還存在著其他未計(jì)算的冷量損失，比如出入貨空氣交換、傳送帶進(jìn)出庫體等，還要考慮貨物溫度可能高于設(shè)計(jì)溫度、年長日久庫體保溫性能的下降等因素的影響，則耗冷量配置加上 15%安全系數(shù)，為1390KW。 二、冷風(fēng)機(jī)蒸發(fā)器選型： 因?yàn)殇撡|(zhì)材料蒸發(fā)器強(qiáng)度明顯高于其他材料的蒸發(fā)器，安全性較好，而熱浸鋅處理后的蒸發(fā)器防腐性能大大提高，所以本裝置配置鋼管鋼片翅片式熱浸鋅冷風(fēng)機(jī)，經(jīng)試驗(yàn)室檢測其換 熱系數(shù)為 ㎡ .℃（國家規(guī)范數(shù)值為≥ 12 w/㎡ .℃）。 蒸發(fā)溫度取 42℃，庫內(nèi)溫度按 35℃計(jì)算，溫差 7℃，則總蒸發(fā)面積 F=1000Q/K△ T=1000 1390247。 247。 7=15636 ㎡ 根據(jù)庫體設(shè)備及貨物擺放情況，為保證空間布置合理高效，共設(shè)計(jì) 32臺冷風(fēng)機(jī)蒸發(fā)器，則每臺蒸發(fā)器設(shè)計(jì)蒸發(fā)面積約為 平米，實(shí)際配置蒸發(fā)面積為 500 平米 /臺，共 16000 平米。本配置已經(jīng)考慮霜層系數(shù)等影響。 第三部分：庫內(nèi)布風(fēng)設(shè)計(jì) 庫內(nèi)布風(fēng)是否合理直接關(guān)系到速凍速度和速凍均勻度。 根據(jù)速凍裝置特點(diǎn)，采取蒸發(fā) 器錯(cuò)開布置，風(fēng)機(jī)分體安裝的方法，力求布風(fēng)均勻合理，如下圖所示： 以裝置上部區(qū)域?yàn)槔?，布風(fēng)流程為下層軸流風(fēng)機(jī)抽取貨架中較高溫度的空氣，送至上層蒸發(fā)器降溫，冷風(fēng)沿上面部分貨架方向流動，與貨物之間發(fā)生熱交換，溫度升高后被上層軸流風(fēng)機(jī)吸入，送至下層蒸發(fā)器降溫，降溫后的冷風(fēng)沿下層部分貨架流動，與貨物發(fā)生熱交換后溫度升高，被下層軸流風(fēng)機(jī)吸入，完成一個(gè)冷風(fēng)循環(huán)。 另外，裝置進(jìn)出貨方式為下部區(qū)域進(jìn)貨上部區(qū)域出貨。因?yàn)樨浳镞M(jìn)入速凍裝置初始溫度很高，熱交換劇烈，極 易可能造成進(jìn)貨區(qū)溫度明顯高于出貨區(qū)，傳統(tǒng)的上進(jìn)貨下出貨方式則起到了推波助瀾的作用，上部進(jìn)貨溫度高，需要大量熱負(fù)荷，空間限制又不可能增加很多蒸發(fā)面積，下部出貨區(qū)域需要熱負(fù)荷較少，溫度明顯低于上部區(qū)域，但是因?yàn)槔淇諝獠豢赡苌仙缴喜窟M(jìn)貨區(qū)域，造成部分冷量浪費(fèi)。我們改為下進(jìn)貨上出貨方式，
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