【文章內(nèi)容簡介】 單筋配筋計算==所以=（mm2）查表選16﹫120 =1044 mm2==％（3）吊環(huán)尺寸 單個吊環(huán)鋼筋截面面積計算公式： () 式中：—構(gòu)件的總重力設(shè)計值（N）；—I級鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值（KPa）；—吊環(huán)數(shù)，設(shè)有四個吊環(huán)時，按三個受力計算。代入式（）得： 選 32（） 縱梁設(shè)計縱梁包括海側(cè)裝卸橋軌道梁、24m路側(cè)裝卸橋軌道梁、連系梁及后邊梁，各梁斷面及受力情況均不同。斷面及斷面特征值如下：面積：軸心位置：（距梁底邊）面積矩：S= （m3）慣性矩：I= （m4） C50混凝土彈性模量 圖621 計算原則（1）施工期：預(yù)制軌道梁安裝在樁帽上，按簡支梁計算，作用在梁上的荷載為預(yù)制梁及現(xiàn)澆接頭混凝土自重，此時梁的有效斷面為預(yù)制斷面。（2）使用期：縱梁按連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面板、面層自重及使用期的可變荷載作用。此時梁的有效斷面為疊合斷面。縱梁的內(nèi)力計算參考高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ 29198）“”。 計算參數(shù)預(yù)制梁長6m，，橫向排架間距8m。 1）簡支梁 彎矩計算跨度 ，但不大于 剪力計算 式中：為計算跨度；為凈跨；為擱置長度2）連續(xù)梁彎矩計算跨度，取中到中 剪力計算 圖6221 作用分析面板上的永久作用和可變作用（包括短暫狀況和持久狀況）。1）永久作用：（1）預(yù)制縱梁及現(xiàn)澆接頭自重：（2）面層自重：2）可變作用：集裝箱裝卸橋：前軌距碼頭前沿線4m,軌距/基距＝30m/；8輪/腿4腿＝32輪；；工作狀態(tài)最大輪壓為70t；非工作狀態(tài)最大輪壓為88t；兩個方向水平力均按輪壓的10%考慮，兩機(jī)聯(lián)合作業(yè)時的最小間距為3m。集裝箱正面吊運(yùn)車：碼頭前方樁臺裝卸橋軌距范圍內(nèi)重載作業(yè)，控制荷載為前軸，共計4輪，單輪輪壓250kN。碼頭前方樁臺其他范圍、后方樁臺及引橋空載通過。集裝箱拖掛車:拖掛車載重量600kN，牽引車前輪輪壓20kN，后輪輪壓70kN，半掛車輪壓56kN。集裝箱荷載:集裝箱裝卸橋軌距內(nèi)，任意位置可堆放二層20′箱或40′箱,。集裝箱尺寸：長寬=，箱角荷載P=120KN。集裝箱尺寸：長寬=，箱角荷載P=。該荷載可以與裝卸橋同時存在。 橫向排架橫梁為預(yù)應(yīng)力混凝土疊合梁。面板一下部分為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土花籃型梁，其上部與面板連接部分為橫梁的現(xiàn)澆疊合部分。橫梁內(nèi)力計算分別施工期和使用期兩個階段計算。 計算原則（一）施工期：分為四個施工階段，需要分別計算其內(nèi)力。（1）安裝橫梁，橫梁擱置在樁帽上，按簡支梁計算內(nèi)力。（2）安裝靠船構(gòu)件，安好后現(xiàn)澆縱橫梁接頭。（3）安裝面板及現(xiàn)澆面板接頭混凝土，此時橫梁按彈性支承連續(xù)梁計算。（4）施工期梁的有效斷面為預(yù)制斷面，作用在梁上的荷載為永久作用。（二）使用期使用期按彈性支承連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面層混凝土和各種使用荷載，使用期梁的有效斷面為疊合斷面。橫向排架的內(nèi)力計算參考高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ 29198）“427”。 計算參數(shù)施工期，橫梁按簡支梁計算時：彎矩計算跨度：=+=，剪力計算跨度：= 式中：—計算跨度m； —凈跨m； e—擱置長度m。使用期及澆完街頭混凝土后，橫梁按彈性支撐連續(xù)梁進(jìn)行計算，橫向排架的計算跨度據(jù)《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范》第422條規(guī)定均取5m。結(jié)構(gòu)斷面特性:見圖（6321） 階段 斷面圖截面面積中和軸慣性矩混凝土 彈性模量（KN/m2）EI()計入10%（鋼筋面積）預(yù)制安裝階段 0．825 C50 345105105試用階段 C50345105105 圖6321 作用分析面板上的永久作用和可變作用（包括短暫狀況和持久狀況）。1）永久作用：（1）橫梁自重：；（2）面板傳給橫梁自重：；（3）現(xiàn)澆面層自重：；（4）縱梁自重：；2）可變作用：（1）堆貨荷載：30KPa（2）裝卸橋荷載：每臺裝卸橋4組輪子，每組8個輪子（3）船舶荷載：①系纜力：按9級風(fēng)計算， 。②撞擊力：船舶靠岸速度 。 作用效應(yīng)計算[《港工建筑物》和《港工規(guī)范》]混凝土采用C50混凝土，其彈性模量En=104N/mm2=105kN/m2樁采用直徑為1200mm的大管樁，為保證樁與樁帽的連接質(zhì)量，樁頭應(yīng)嵌入樁帽50~100mm，取100mm。樁帽寬取1500mm，且不得小于600mm，取900mm，樁帽外包的最小寬度： =300。（1）使用期：按彈性支承連續(xù)梁計算。軸向剛性系數(shù)： （6341）式中：—樁自由長度段（m）；—樁材料的彈性模量（KPa）；—樁斷面的面積 (樁入土段的剛性系數(shù)，R單樁垂直極限承載力) （6342） （6343）其中，根據(jù)地質(zhì)資料得：=8+21+27++165+36++66+60+++162+++192+88+77=另外， 則 由上式（）得，C0=（115~145）R=130=（kN/m） 由幾何知識求得每根樁的自由長度為：l(n3)a=+－－－－－=（m）l(n3)b=－247。3=（m）l(n2)= －247。3=（m）l(n1)a=（m）l(n1)b=（m）ln=（m）l(n+1)= （m）l(n+2)a=（m）l(n+2)b=（m） 由公式（63341）得出每根樁的軸向剛性系數(shù)分別為：=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）=105（kN/m）支座的剛性系數(shù)CnV=CeNncos2αn ，其中CeNn——n樁的軸向剛性系數(shù)（kN/m）；αn——樁軸線與垂線的夾角（176。），cosαn=1；C(n3)aV=1051=105（kN/m）C(n3)bV=1051=105（kN/m）雙直樁C(n3)V =C(n3)aV+）+C(n3)bV =105+105 =105（kN/m）C(n2)V=1051=105（kN/m）CnV=1051=105（kN/m）C(n+1)V=1051=105（kN/m）②叉樁支座的剛性系數(shù)αm、αm′——叉樁中兩根樁軸線與垂線的夾角（176。），皆取正值； sin2αm=sin2αm′= ，cos2αm= 、——叉樁中兩根樁的軸向剛性系數(shù)（kN/m）。 = = =106（kN/m） = = =106（kN/m）列出五彎矩方程 （6344）其中，根據(jù)本設(shè)計條件：r11= =10﹣7 r12= =10﹣7r13==10﹣7r21= =10﹣7 r22= =10﹣7 r23= =410﹣7r24==10﹣7r31==10﹣7r32= =10﹣7 r33= =10﹣7 r34= =10﹣7r35==10﹣7r42==10﹣7r43= =10﹣7 r44= =10﹣7 r45==10﹣7r53==10﹣7r54= =10﹣7 r55==10﹣7 （6345）式中：—外荷載作用下，基本體系（簡支梁）第n跨左支承和右支承的虛反力；—外力作用下，基本體系中第n支座的反力將橫向排架上的荷載分成以下情況由（）求如下：計算△np 面層：q=242=面板（面板自重由兩根橫梁承擔(dān)）q=252=橫梁q=25=（使用期） q=256=（施工期）縱梁P=256=靠船構(gòu)件（簡化成集中力和彎矩）P=497kNM=1/24974=994 前方懸臂（簡化成集中力和彎矩）G=244+254+254（使用期）=M=1/2Pl=1/24= （使用期）G=244+254+254（施工期）= M=1/2Pl=1/24= （施工期）后方懸臂（簡化成集中力和彎矩）G=242+252+252（使用期）=M=1/2Pl=1/22=（使用期）G=242+252+252（施工期）=M=1/2Pl=1/22=（施工期）堆貨荷載：q=30=186kN/m門機(jī)荷載：P=880kN船舶撞擊力：R=825kN M=825=495 使用期1）橫梁自重，以均布荷載作用于橫梁上： 圖6341支座012345橫梁自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5支座反力表6341注：△1p=105 △2p=105 △3p=105 △4p=1052）面板及面層自重，以三角形荷載作用在橫向排架上： 圖6342支座012345面板及面層自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5支座反力表6342注：△1p=105 △2p=105 △3p=105 △4p=1053）靠船構(gòu)件自重，以集中力和彎矩作用于海側(cè)支座處：P=870（kN）圖6343支座012345靠船構(gòu)件集中力和彎 矩虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B53925. 7600 0 000支座反力 0000表6343注：△1p=105 ：△2p=0： △3p=0：△4p=105 （二）可變作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的作用效應(yīng)：堆貨均布荷載、起重運(yùn)輸機(jī)械荷載等引起的內(nèi)力，注意不同可變荷載同時存在的可能性。1）裝卸橋，以集中力作用在橫向排架上：P=6904（kN）圖（6343）圖6344支座012345裝卸橋虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B50000000000支座反力8800000880表6344注：△1p=105 △2p=0 △3p=0 △4p=1052）堆貨荷載，以均布荷載作用在橫向排架上：q=306=180（kN/m）圖6345支座012345堆貨荷載虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5支座反力 表6345注：△1p=105 △2p=105 △3p=105 △4p=1053）船舶撞擊力：P=142=（kN）圖6346支座012345船舶撞擊力虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5102300000000支座反力 000000表6346注：△1p=105 △2p=0 △3p=0 △4p=0 （二） 施工期：施工期連續(xù)梁只考慮橫梁面板自重以及靠船構(gòu)件的作用，算法也按五跨連續(xù)梁計算。因施工期主要是固定荷載，故可求得：1）橫梁自重，以均布荷載作用于橫梁上： 圖6347支座012345橫梁自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5支座反力表6347注：△1p=105 △2p=105 △3p=105 △4p=1052）面板及面層自重，以三角形荷載作用在橫向排架上： 圖6348支座012345面板及面層自重虛反力A1B1A2B2A3B3A4B4A5B5支座反力表6348注：△1p=105 △2p=105 △3p=105 △4p=105