421530m簡支轉(zhuǎn)連續(xù)箱梁畢業(yè)設(shè)計(編輯修改稿)
2024-09-24 19:31 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 1. 支座沉降 本橋支座不均勻沉降5mm。支座不均勻沉降引起的內(nèi)力變化如圖336，337所示，各控制截面內(nèi)力如表38所示。 圖336 支座沉降引起的最大彎矩、剪力圖 圖337 支座沉降引起的最小彎矩、內(nèi)力剪力圖 表39支座沉降引起的各控制截面內(nèi)力截面位置剪力彎矩最大值最小值最大值最小值左端部 00變化點 1/4邊跨截面 邊跨跨中截面 3/4邊跨截面 變化點中跨左端點 變化點1/4中跨截面中跨跨中截面 3/4中跨截面變化點中跨右端點2. 溫度變化引起的內(nèi)力計算 在本設(shè)計中，溫度變化引起的內(nèi)力由軟件計算得出，176。，豎向日照正溫差計算的溫度基數(shù)。圖338 溫度此內(nèi)力引起的彎矩、剪力圖表310 溫度次內(nèi)力引起的各控制截面內(nèi)力圖截面位置剪力 彎矩 截面位置剪力 彎矩 左端部0中跨左端點變化點變化點1/4邊跨截面1/4中跨截面邊跨跨中截面中跨跨跨中截面3/4邊跨截面3/4中跨截面變化點變化點邊跨右端點中跨右端點（5） 作用效應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)定時，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：1. 基本組合永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： （32）公式內(nèi)參數(shù)含義詳見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）。 對于本設(shè)計進行基本組合計算時，相應(yīng)的荷載組合為： 基本組合=++++ 表311 基本組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點 圖339 基本組合彎矩包絡(luò)圖 圖340 基本組合剪力包絡(luò)圖2. 偶然組合 對于本設(shè)計進行偶然組合計算時，相應(yīng)的荷載組合為： 偶然組合=一期恒載+二期恒載+++ 表312 偶然組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點 圖341 偶然組合彎矩包絡(luò)圖 圖342 偶然組合剪力包絡(luò)圖3. 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)內(nèi)力組合 對于本設(shè)計進行短期效應(yīng)組合計算時，相應(yīng)的荷載組合為： =++公式內(nèi)參數(shù)含義詳見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D602004）。 短期組合=一期恒載+二期恒載++沉降組合+溫度荷載 表312短期組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點 圖343 短期組合彎矩包絡(luò)圖 圖344 短期組合剪力包絡(luò)圖4. 正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)內(nèi)力組合 對于本設(shè)計進行基本組合計算時，相應(yīng)的荷載組合為：=++ 長期組合=一期荷載+二期荷載+沉降組合++溫度荷載 表313長期效應(yīng)內(nèi)力組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點中跨左端點變化點1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面變化點中跨右端點圖345 長期組合彎矩包絡(luò)圖 圖346 長期組合剪力包絡(luò)圖 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算及布置（一） 預(yù)應(yīng)力筋估算方法1. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估算鋼束數(shù)（1） 只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 （41）（3）只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （42）2. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應(yīng)力要求估算（1）只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （43） （2）只在上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （44）（二）預(yù)應(yīng)力筋估算1. 截面特性值 對于支點截面：，； 截面上下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離： ， 假設(shè)， 對于跨中截面：。 截面上下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離： 假設(shè)， 2. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估算鋼束數(shù)（1） 估算邊跨跨中截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在邊跨跨中，代入公式得： （2）估算中跨跨中截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在中跨跨中， 代入公式得： （3） 估算支點截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在中跨左支點，代入公式得： 3. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)（1） 估算邊跨跨中所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋標準組合的值由恒荷載、活載、溫度次內(nèi)力和支座沉降按最不利組合完成，計算得出： ； 。 代入公式得： （2） 估算中跨跨中所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 （3） 估算支點截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 4. 估算結(jié)果綜合以上兩種鋼筋估算結(jié)果，為了方便布置和施工，在邊跨跨中采用42根鋼絞線，分兩層布置，N1每束6根，NNN4均為每束5根。在中跨跨中采用38根鋼絞線，NNN3每束5根，N4每束4根。其他位置所需的鋼筋數(shù)量都要比支點處數(shù)量要少，為了施工方便，全橋采用相同的鋼束布置，在正彎矩區(qū)段鋼束布置在下緣(跨中處及附近截面)，在負彎矩區(qū)段鋼束布置在截面上緣（支點處及附近截面）。采用67金屬波紋管道成孔，預(yù)留孔道直徑67mm。參照《連續(xù)梁橋》中圖125鋼束計算圖示，邊跨鋼束計算表和中跨鋼束計算表見表41，表42。 表41邊跨鋼束計算表鋼束號起彎高度N19004500N27004500N36004500N41003000 表42 中跨鋼束計算表鋼束號起彎高度N111004500N29004500N38004500N41003000 本設(shè)計預(yù)應(yīng)力鋼束布置詳見附圖LTX7，LTX8。（三） 主梁截面特性值計算1. 邊跨支點截面幾何特性計算 波紋管重心離梁底距離： 波紋管重心離梁頂距離： 毛截面重心至梁頂距離： 表41邊跨支點截面幾何特性計算截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面積2. 邊跨1/4截面幾何特性計算 表42 邊跨1/4截面處幾何特性計算截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面積3. 邊跨跨中截面幾何特性計算 表43邊跨跨中截面幾何特性截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面積4. 中跨支點截面幾何特性值計算 表44 中跨支點截面幾何特性計算截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面積5. 中跨1/4截面幾何特性計算 表45中跨1/4截面幾何特性計算截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面面積6. 中跨跨中截面幾何特性計算 表46中跨跨中截面幾何特性計算截
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