【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 主橋橋梁伸縮縫均采用D160毛勒伸縮縫。﹙5﹚防撞護(hù)欄：外側(cè)防撞護(hù)欄采用組合式防撞護(hù)欄，內(nèi)側(cè)防撞護(hù)欄采用波形防撞護(hù)欄。 下部結(jié)構(gòu)由于0號(hào)臺(tái)地質(zhì)條件較好，承臺(tái)直接落于弱風(fēng)化巖石上作為基礎(chǔ)，所以不采用樁基基礎(chǔ)，而3號(hào)臺(tái)則是采用樁基基礎(chǔ)。下部的尺寸按照同地質(zhì)條件和跨徑擬定，具體尺寸如下：圖22 下部結(jié)構(gòu)圖 技術(shù)規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTG B012003)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004） 本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號(hào)混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用270K級(jí)鋼絞線（），；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB33級(jí)螺紋鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用R235光圓鋼筋。 橋梁設(shè)計(jì)荷載根據(jù)規(guī)定荷載等級(jí)為公路－Ⅰ級(jí)。3 橋面板的計(jì)算 主橋連續(xù)單向板第一部分計(jì)算 恒載內(nèi)力以縱向1m寬的板條進(jìn)行計(jì)算，沒(méi)延米板上的恒載g，則：瀝青混凝土面層：鋼筋混凝土找平層： 將承托的面積平坦于橋面板上，則： 主梁的自重： 合計(jì)：每米寬板條的恒載內(nèi)力：計(jì)算跨徑：，所以取彎矩 剪力 活載內(nèi)力根據(jù)《公橋規(guī)》，公路—Ⅰ級(jí)車(chē)輛荷載的布置，要求板的最不利受力，后輪軸重為P=140kN，著地長(zhǎng)度為，寬度為有效分布寬度：（兩后輪軸距）所以取，說(shuō)明支點(diǎn)處有效分布寬度無(wú)重疊?？傻冒宓挠行Х植紝挾葓D，在影響線上進(jìn)行最不利情況的加載，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算得出簡(jiǎn)支單向板的內(nèi)力。作用于每米寬板條上的彎矩為： 圖31 單向板內(nèi)力計(jì)算圖示作用于每米板條上的剪力為： , 內(nèi)力組合由于所以：跨中彎矩 支點(diǎn)彎矩 以縱向1m寬的板條進(jìn)行計(jì)算，沒(méi)延米板上的恒載g，則：瀝青混凝土面層：鋼筋混凝土找平層： 將承托的面積平坦于橋面板上，則： 主梁的自重： 合計(jì)：每米寬板條的恒載內(nèi)力：計(jì)算跨徑：，所以取 彎矩 剪力 活載內(nèi)力根據(jù)《公橋規(guī)》，公路—Ⅰ級(jí)車(chē)輛荷載的布置，要求板的最不利受力，后輪軸重為P=140kN，著地長(zhǎng)度為，寬度為有效分布寬度：（兩后輪軸距）所以取，說(shuō)明支點(diǎn)處有效分布寬度無(wú)重疊。可得板的有效分布寬度圖，在影響線上進(jìn)行最不利情況的加載，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算得出簡(jiǎn)支單向板的內(nèi)力。作用于每米寬板條上的彎矩為：作用于每米板條上的剪力為： , 內(nèi)力組合由于所以：跨中彎矩 支點(diǎn)彎矩 主梁橋面板懸臂板的計(jì)算懸臂板長(zhǎng)度按短懸臂計(jì)算對(duì)于邊主梁外側(cè)懸臂板或沿縱縫不相連接的懸臂板，在計(jì)算根部最大彎矩時(shí)，應(yīng)將車(chē)輪荷載靠板的邊緣布置。 圖32 懸臂板計(jì)算 恒載內(nèi)力以縱向取1m的板條計(jì)算瀝青混凝土面層：鋼筋混凝土找平層：人行道和欄桿：主梁自重：合計(jì)： 每米寬板條的恒載內(nèi)力：彎矩 剪力 活載產(chǎn)生的內(nèi)力一個(gè)車(chē)輪荷載對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度：（兩后輪軸距）兩后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)一起計(jì)算其有效分布寬度。頂板中線上2個(gè)車(chē)輪對(duì)于懸臂板根部的有效分布寬度為：有效分布高度見(jiàn)圖。作用于每米寬板條上的彎矩為： 作用于每米板條上的剪力為： 行車(chē)道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力 所以箱形梁腹板頂板處的設(shè)計(jì)彎矩為：箱型梁頂板中間截面的設(shè)計(jì)彎矩為。 支點(diǎn)處的設(shè)計(jì)剪力為： 橋面板配筋，沿縱向取1m寬板條計(jì)算混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，鋼筋采用HRB335，則：截面計(jì)算高度：, 將各參數(shù)代入數(shù)值：整理后得到： 取直徑為12@100的HRB335鋼筋, 跨中處配筋，沿縱向取1m寬板條計(jì)算, 將各參數(shù)代入數(shù)值：整理后得到： 取直徑為12@300的HRB335鋼筋, 其他因素引起的內(nèi)力計(jì)算 溫度引起的內(nèi)力計(jì)算 由于連續(xù)梁只有一個(gè)橫向支座，所以整體溫變對(duì)梁體的內(nèi)力沒(méi)有影響，在這里只考慮橋面板由于日照等因素產(chǎn)生梯度溫度效應(yīng)，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004），橋面板表面豎向日照正溫差計(jì)算基數(shù)取14℃，℃。按以上規(guī)定由橋梁博士有限元軟件程序可算出不均勻溫度引起的內(nèi)力。 支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構(gòu)，對(duì)支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。按矩陣位移法求解支座沉降次內(nèi)力。在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問(wèn)題。一般綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)來(lái)定。有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問(wèn)題。澄江一般對(duì)每個(gè)截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。其計(jì)算方法是：四跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉2cm，其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。 內(nèi)力組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D602004），進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 組合I：基本組合在此基本組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車(chē)荷載、溫度梯度作用，則基本組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，； —永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)，；—可變作用荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)，；—除汽車(chē)荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外其它可變作用效應(yīng)系數(shù)；—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；—可變作用汽車(chē)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合（1）短期組合在此短期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車(chē)荷載、溫度梯度作用，則短期組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，，；—第j個(gè)可變作用荷載效應(yīng)頻遇值。（2）長(zhǎng)期組合在此長(zhǎng)期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車(chē)荷載、溫度梯度作用，則長(zhǎng)期組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，，；—第j個(gè)可變作用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久值。 內(nèi)力組合（一）按照《橋規(guī)》要求和以上計(jì)算結(jié)果，可進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。組合結(jié)果用來(lái)按承載能力及按應(yīng)力估算鋼束，這里只簡(jiǎn)要給出承載能力極限狀態(tài)與正常使用極限狀態(tài)組合的彎矩和剪力包絡(luò)圖（見(jiàn)下圖）。彎矩包絡(luò)圖 剪力包絡(luò)圖圖44 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖剪力包絡(luò)圖圖45 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定及布置 預(yù)應(yīng)力鋼束面積的確定根據(jù)各個(gè)截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量。根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，正截面抗裂應(yīng)滿足下列條件要求：全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件應(yīng)滿足：式中：—在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算截面邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； —扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算截面邊緣產(chǎn)生的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。配置主梁縱向預(yù)應(yīng)力筋的目的是使預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)應(yīng)力和使用荷載共同作用下截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力截面上、下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，該條件可表示為： 可將上面的式子改寫(xiě)為： 式中： 、—分別表示預(yù)應(yīng)力筋在截面上、下緣產(chǎn)生的有效預(yù)壓應(yīng)力；、—分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；、—表示在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，