【正文】 also exist, such as individual bridge jerry serious management issues, but also on bridge safety of the fatal damage.And a large number of bridges in the far did not achieve the expected life time, there has been affecting the normal use of disease and deterioration, especially in a number of bridges in use only a few years, or even just pleted soon on the serious problem of insufficient durability, which and the low quality of construction is an important relationship, the typical problems of inadequate protection of reinforced and the current widespread in the construction site of the serious problem of cracking ponent. These construction, although shortterm deficiencies of the bridge will not be the normal use of a clear impact, but the longterm durability of the structure will have a very negative hazards.2) Design theory and structure of the system is not perfect enoughWhile acknowledging the existence of the problem, but it also, it is undeniable that bridge design fields, in particular on the bridge construction and use of the issue of safety there is still much improvement. Structural design first and foremost task is the choice of reasonable economic programmer, followed by the structural analysis and design of ponents and connections, and access to regulate the safety factor specified or reliability of indicators to ensure the safety of the structure.Many designers often placent with norms on the structural strength of the safety of the need, and ignore the structural system, structure, structure, structure of materials, structure maintenance, as well as from the structural durability of the design and construction process to make use of that often appear in the manmade wrong areas to strengthen and guarantee the safety of the structure. Some structural integrity and ductility inadequate redundancy small, but some of Schema and the uncertainty of the line, causing partial excessive force。 attention to the construction of the structure without attention to the maintenance of the structure. In fact, the current design of the bridge for more durability is a concern, as a concept, did not explicitly put forward the request of the use of life, nor the durability of specialized design. These tendencies to a certain extent, led to the current project accidents, the use of poor performance, the short life of the adverse consequences of structural engineering with the increasing emphasis on international durability, safety, contrary to the trend of applicability。由于我的學術水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請各位老師和同學批評和指正！ 參考文獻 [1]公路橋涵設計通用規(guī)范.(JTG D602004)[2]公路鋼筋混凝土及預應力混凝土設計規(guī)范.（JTG D622004）[3]：中國建筑工業(yè)出版社，[4]：人民交通出版社，[5]鄒松毅，：人民交通出版社，[6]：西南交通大學出版社，.[7]：人民交通出版社，2001. 英文文獻THE MAIN PROBLEMS OFDOMESTIC BRIDGE DESIGNINGNow, the country39。最后匯總的時候，需要將前期各個階段的工作認真整理。畢業(yè)設計中很多數(shù)值、公式、計算方法都需要我們?nèi)ツ托牡夭殚啎?，瀏覽資料，設計中需要用到輔助設計軟件的地方，也需要我們耐心的學習。從最開始時的搜集資料，整理資料，到方案比選，確定方案，再到著手開始進行尺寸擬定、配筋和檢算，每一步都是環(huán)環(huán)相扣，銜接緊密，其中任何一個步驟產(chǎn)生遺漏或者疏忽，就會對以后的設計帶來很多的不便。畢業(yè)設計，幫助我總結大學四年收獲、認清自我。感謝本設計引用的參考文獻的作者，如果沒有各位學者的研究成果的幫助和啟發(fā)，我將很難完成本設計。尤其要強烈感謝我的論文指導老師丁南宏老師，他對我進行了無私的指導和幫助，耐心的幫助進行論文的修改和改進。存在的問題是該橋的一些細部構造尚需完善，這些細部構造可查標準圖。該橋在設計中，上部結構計算考慮了橫向影響，橫向分布系數(shù)采用修正剛性橫梁法。橋型、構造、計算方法等作為常識儲存在我的腦海中，這些在我以后的工作中一定會有很大幫助。本設計考慮長期效應后的撓度值為：，所以本設計的撓度驗算滿足要求。 圖59 活載引起的各控制截面的撓度值位置位移位置位移邊跨左支點0中跨左支點0邊跨1/4處中跨1/4處邊跨跨中處中跨跨中處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右支點0中跨右支點0 由表可以看出，在邊跨跨中活載引起的撓度最大，為。 上梗腋處在計算主應力點的縱向預應力產(chǎn)生的混凝土法向預壓應力：換算截面重心至上梗腋處的距離： 按作用（或荷載）標準值組合計算的彎矩值和剪力值為： =則 =+=計算主應力點以上部分換算截面面積對換算截面重心軸凈截面面積重心軸的面積矩分別為： = ==＜==（滿足要求） 下梗腋處在計算主應力點的縱向預應力產(chǎn)生的混凝土法向預壓應力：換算截面重心至下梗腋處的距離： =+計算主應力點以上部分換算截面面積對換算截面重心軸凈截面面積重心軸的面積矩分別為： = ==＜==（滿足要求） 其余截面驗算見表57,58。截面檢算見表55,56.表55 邊跨各控制截面預應力鋼筋的拉應力驗算邊跨1/4截面邊跨跨中截面邊跨3/4截面邊跨右支點截面是否滿足是是是是表56 中跨各控制截面預應力鋼筋的拉應力驗算中跨1/4截面中跨跨中截面中跨3/4截面中跨右支點截面是否滿足是是是是3. 混凝土主壓應力驗算預應力混凝土受彎構件由作用（或荷載）標準值和預應力產(chǎn)生的混凝土主壓應力應符合下式規(guī)定：其中 = ==+ =本設計對邊跨1/4截面、邊跨1/2截面、邊跨3/4截面、邊跨支點截面、中跨1/4截面、中跨1/2截面、中跨3/4截面、中跨支點截面進行混凝土主應力驗算。1. 正截面混凝土壓應力驗算使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力應符合下列規(guī)定：其中 =此處為換算截面重心軸到受壓區(qū)邊緣的距離。（三） 應力驗算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力和斜截面混凝土的主壓應力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。53 控制截面正截面抗裂驗算表單位中跨跨中截面邊跨支點截面中跨支點截面1010150150是否符合要求是是是2. 斜截面抗裂驗算斜截面抗裂應對構件截面混凝土的主拉應力進行驗算，由于本設計未配豎向預應力鋼筋，故計算公式如下：=從上式可以看出，所以，即該截面的斜截面抗裂性符合要求。1. 正截面抗裂驗算邊跨跨中截面根據(jù)布筋情況，受拉區(qū)預應力鋼筋的合力點距受拉區(qū)邊緣的距離：截面有效高度: 換算截面面積：換算截面重心至受拉區(qū)邊緣的距離：受拉區(qū)預應力鋼筋合力點至換算截面重心軸的距離：換算截面慣性矩：換算截面抵抗矩：受彎構件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力： 凈截面面積： 凈截面重心至受拉區(qū)邊緣的距離：受拉區(qū)預應力鋼筋合力點至凈截面重心軸的距離：凈截面慣性矩：預應力鋼筋的合力：凈截面重心至預應力鋼筋合力點的距離為： 由預加力在構件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力： 構件為部分預應力混凝土A類構件，正截面混凝土的拉應力應符合下列要求： 即該截面的正截面抗裂性符合要求。在進行抗裂性計算時，作用（或荷載）應采用其短期效應設計組合值（汽車荷載效應不計沖擊系數(shù)），構件材料采用其強度設計值。 斜截面抗剪承載能力按下式計算： 其中，為斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率， ，解得：令，由于本設計沒有進行普通鋼筋的配筋，對箍筋也不進行具體配置，在實際施工中箍筋配筋率大于此值斜截面抗剪承載力即滿足要求。單位邊跨跨中截面邊跨3/4截面邊跨右支點截面10150受壓區(qū)高度是否符合要求是是是是否滿足要求是是是51 邊跨控制截面正截面抗彎承載能力檢算52 中跨控制截面正截面抗彎承載能力檢算單位中跨1/4截面中跨跨中截面中跨3/4截面中跨支點截面10150受壓區(qū)高度是否符合要求是是是是是否滿足要求是是是是2. 斜截面抗剪承載能力檢算取剪力最大控制截面邊跨右端點截面進行檢算。 所以該正截面抗彎承載力滿足要求。以邊跨1/4截面為例，進行檢算。由于邊跨左支點截面的彎矩值很小，故不需要進行正截面抗彎承載力驗算。