【正文】 表 41邊跨鋼束計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度)(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmx )(2cmx )(3cmx )(cmR )(rad? N1 900 4500 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 N2 700 4500 N3 600 4500 N4 100 3000 表 42 中跨鋼束計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度 )(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmx )(2cmx )(3cmx )(cmR )(rad? N1 1100 4500 N2 900 4500 N3 800 4500 N4 100 3000 本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼束布置詳見(jiàn)附圖 LTX7， LTX8。 采用 ? 67 金屬波紋管道成孔，預(yù)留孔道直徑 67mm。在中跨跨中采用 38 根鋼絞線(xiàn)，N N N3 每束 5 根， N4每束 4 根。 截面上下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離： 假設(shè) map ? ， me s 5 5 7 5 7 ?? me x 8 4 2 4 2 ?? 6m65 37 ??? ss yIW m ??? xx yIW mAWk xs ??? mAWk ssx ??? mA? 2. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗(yàn)算要求估算鋼束數(shù) （ 1） 估算邊跨跨中截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在邊跨跨中 mkNM s ?? 3 8 4m a x ， mkNM s ?? 3 5 1m in 代入公式得： 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 )( 2 3 ?????? ???yxn )( 2 3 ????? ????yxn （ 2）估算中跨跨中截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在中跨跨中 mkNM s ?? 5 7 5m a x ， mkNM s ?? 75 8m in 代入公式得： )( 2 3 ?????? ???yxn )( 2 3 ????? ????yxn （ 3） 估算支點(diǎn)截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 作用短期效應(yīng)組合在中跨左支點(diǎn) mkNM s ?? 0 3 1m a x ， mkNM s ?? 9 0 3m in 代入公式得： )( 2 3 ?????? ???ysn )( 2 3 ?????? ??? ）（ysn 3. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) （ 1） 估算邊跨跨中所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋 標(biāo)準(zhǔn)組合的值由恒荷載、活載、溫度次內(nèi)力和支座沉降按最不利組合完成，計(jì)算得出： mkNM k ?????? 8 8 3 5 9 0 6 9 2m a x ； mkNM k ?????? 0 1 6 9 2m i n 。 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行基本組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合為： 基本組合 = 一期恒載 + 二期恒載 + 移動(dòng)荷載 + 沉降組合 + 溫度荷載 表 311 基本組合各控制截面內(nèi)力值 截面位置 剪力 kN 彎矩 mkN? 最大值 最小值 最大值 最小值 左端部 0 0 變化點(diǎn) 1/4邊跨截面 邊跨跨中截面 3/4邊跨截面 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 變化點(diǎn) 中跨左端點(diǎn) 變化點(diǎn) 1/4中跨截面 中跨跨跨中截面 3/4中跨截面 變化點(diǎn) 中跨右端點(diǎn) 圖 339 基本組合彎矩包絡(luò)圖 圖 340 基本組合剪力包絡(luò)圖 2. 偶然組合 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行偶然組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合為： 偶然組合 =一期恒載 +二期恒載 + 移動(dòng)荷載 + 沉降組合 + 溫度荷載 表 312 偶然組合各控制截面內(nèi)力值 截面位置 剪力 kN 彎矩 mkN? 最大值 最小值 最大值 最小值 左端部 0 0 變化點(diǎn) 1/4邊跨截面 邊跨跨中截面 3/4邊跨截面 變化點(diǎn) 中跨左端點(diǎn) 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 變化點(diǎn) 1/4中跨截面 中跨跨中截面 3/4中跨截面 變化點(diǎn) 中跨右端點(diǎn) 圖 341 偶然組合彎矩包絡(luò)圖 圖 342 偶然組合剪力包絡(luò)圖 3. 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)內(nèi)力組合 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行短期效應(yīng)組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合為： udS = 1G? + 2G? + kQS1 / ? ???1 公式內(nèi)參數(shù)含義詳見(jiàn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D602021） 。豎向日照正溫差計(jì)算 的溫度基數(shù) ?CT 141? ， ?CT ? 。支座不均勻沉降引起的內(nèi)力變化如圖 336， 337 所示，各控制截面內(nèi)力如表 38所示。 （ 2） 車(chē)道荷載選取 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 計(jì)算圖式見(jiàn)下圖。結(jié)果如表 37所示。其加載圖示及影響線(xiàn)如圖 39所示。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 一號(hào)梁影響線(xiàn) 二號(hào)梁影響線(xiàn) 圖 37 剛接梁法加載圖示及影響線(xiàn) 對(duì)于一號(hào)梁： )(21 ???????cqm 對(duì)于二號(hào)梁： )(21 ???????cqm （ 2） 修正剛性橫梁法 本橋單幅梁數(shù) n=4，梁間距 ，則 222222 )()( ma i ???????? 抗扭修正系數(shù) 12 ??? ?????EE? 1號(hào)梁橫向影響線(xiàn)豎標(biāo)值： 22111 ????? ?iaan ?? 24114 ????? ? iaaan ?? 2號(hào)梁橫向影響線(xiàn)豎標(biāo)值： 22121 ?????? ?iaaan ?? 24224 ?????? ? iaaan ?? 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 影響線(xiàn)最不利加載 按跟剛接梁法一樣的方式，按照規(guī)范進(jìn)行最不利加載，加載圖式及梁的影響線(xiàn)如圖38所示。 （ 1） 剛接梁法 箱梁截面形式如圖 36（ a）所示，為了計(jì)算方便，將截面簡(jiǎn)化為圖 37（ a）所示， 簡(jiǎn)化后上翼板平均厚度： 2 0 ) 2 0(182 20)2518(1 ?????????h cm 為保證安全取 19cm 截面形心與主梁上緣距離： 180018123219240 ?????? ??????????xa 截面慣性矩： 4222333)1810012318219240(121??????????????I （ a） （ b） 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 （ c） 圖 36 截面簡(jiǎn)圖 主梁的截面抗扭慣矩按公式： 2211222121)(tststshssI T ???? 計(jì)算。彎矩和剪力圖詳見(jiàn)圖 35，各控制截面內(nèi)力詳見(jiàn)表 36。彎矩和剪力圖詳見(jiàn) 圖 34，各控制截面內(nèi)力詳見(jiàn)表 35。 彎矩和剪力圖詳見(jiàn)圖 33，各 控制截面內(nèi)力詳見(jiàn)表 34。各控制截面內(nèi)力詳見(jiàn)表 33。 4. 各施工階段梁的內(nèi)力圖及各控制截面內(nèi)力 （ 1） 簡(jiǎn)支階段 第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝上達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 100%后張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制箱梁安裝就位，形成由臨時(shí)支座支承的簡(jiǎn)支梁狀態(tài)。節(jié)點(diǎn)與支座對(duì)應(yīng)關(guān)系如表 32所示。 4= mkN 二期荷載集度 g=+++= mkN ，為了保證安全，取 g 為15 mkN . 3. 結(jié)構(gòu)組定義及約束條件 本設(shè)計(jì)建立了兩個(gè)結(jié)構(gòu)組，一個(gè)結(jié)構(gòu)組為簡(jiǎn)支階段，包含 1 至 23 單元， 26 至 47單元， 50 至 71 單元， 74 至 96單元；另一個(gè)結(jié)構(gòu)組為連續(xù)階段，包含 24， 25， 48， 49，72， 73單元。 橋面鋪裝： ?1g 26= mkN 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 ?2g 24= mkN 濕接縫： ?3g 26= mkN 欄桿： ?4g 14247。 （ 1） 每延米梁重 g= 26? mkN （ 2） 橫隔梁重 本設(shè)計(jì)每片梁均有 3片橫隔梁，在端部也有堵頭板，也按橫隔梁處理，故每片 梁有5片橫隔梁，均按集中荷載考慮。一共建立 97個(gè)節(jié)點(diǎn)， 96 個(gè)單元，每一跨 24個(gè)單元。為了簡(jiǎn)化計(jì)算和便于分析，所以按一片中梁建立模型，其中以橋梁軸線(xiàn)為 x方向，沿 x 軸在平面內(nèi)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn) 90176。邊梁 在支點(diǎn)處、距支點(diǎn) 處、跨中處設(shè)置橫隔板，一共五道；中梁在支點(diǎn)處、距跨中 處、跨中處設(shè)置橫隔板。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 （六） 橫隔板 橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同 時(shí)還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。即腹板從距支點(diǎn) 220cm 處至距支點(diǎn) 50cm 處逐漸加厚至25cm，在距支點(diǎn) 50cm 處至支點(diǎn)厚度 25cm。 根據(jù)以上要求確定箱梁頂板厚度 18cm。即底板從距支點(diǎn) 220cm 處至距支點(diǎn) 50cm 處逐漸加厚至 25cm，在距支點(diǎn) 50cm 處至支點(diǎn)厚度 25cm。 （二） 底板厚度 簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工的連續(xù)梁橋跨中正彎矩較大，因此底板不宜過(guò)厚；同時(shí)支點(diǎn)處也存在負(fù)彎矩，需要底板有一定的厚度來(lái)提供受壓面積。 變高度（直線(xiàn)）梁：支點(diǎn)處： H=（ 161 ～ 201 ） L，跨中 H=（ 221 ～ 281 ） L。 連續(xù)梁在支點(diǎn)和跨中的梁估算值： 等高度梁： H=（ 151 ～ 301 ） L，常用 H=（ 181 ～ 201 ） L。 二、 主梁結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸擬定 （一） 梁高 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在 1/15— 1/25 之間，而跨中梁高 與主跨之比一般為 1/40— 1/50 之間。 （四） 橋面鋪裝 采用 8cm 厚 C50 混凝土橋面現(xiàn)澆層和 10cm 厚瀝青混凝土防水層。 2. 普通鋼筋：普通鋼筋采用 R235和 HRB335鋼筋，凡鋼筋直徑 mm12? 者，采用 HRB335熱軋帶肋鋼；凡鋼筋直徑 mm12? 者，采用 R235 鋼。 7. 橋面縱坡： 0%。 5. 地震烈度：地震動(dòng)峰值加速度 ，對(duì)應(yīng)地震烈度為 7 度。 3. 橋面寬： 50+1075++75+50+75+1075+50=1200+50+1200=2450cm。沖溝兩岸出露沖洪積粉細(xì)砂（淺黃色，稍濕，中密，具有層理，多與黃土以互層形式出現(xiàn)），沖洪積黃土（淺黃色，硬塑 堅(jiān)硬，土質(zhì)不均勻，多與粉細(xì)砂以互層形式出現(xiàn)）。橋址區(qū)地層巖性較為簡(jiǎn)單，主要有第四系沖洪積粉細(xì)砂、黃土、角礫。設(shè)計(jì)流量 978 sm3 ,河床平時(shí)干涸無(wú)水，只有在暴雨季節(jié)有短暫性洪水。地形較為平坦，河道溝道較深，海拔高程 1728~1751m 左右，相對(duì)高差 23m。 normal limit condition of crack resistance and deformation calculation。 cal