【正文】 .. . . ..**互通D匝道第五聯(lián)跨**施工方案一、工程概述**，共分12聯(lián)。第五聯(lián)跨越**高速公路，其中D匝道19墩（，樁長20m；，柱長14m。）位于**高速中央分隔帶內。第五聯(lián)采用20m+20+，采用單箱雙室。為了不影響**高速公路的通車，在**高速南行和北行線搭設門洞，，并且在門洞兩端加設警示標牌及限速標志，擺放防撞沙桶，做好安全防護工作。二、施工工藝（一）、門洞設計D匝道第1120兩跨梁體跨越**高速，其下搭設門洞。門洞由混凝土基礎、鋼管柱、工字鋼、貝雷梁組成。門洞搭設步驟：** *900cm*I40a 貝雷梁 5mm鋼板（見附圖1）。 門洞驗算1．門洞縱梁驗算支架縱梁采用19片貝雷梁拼裝，每片貝雷梁長12米。①、每孔梁重:26KN/m3=3419KN 每米梁體荷載：3419/20=171KN/m②、模板重量:200kg/m2=2KN/m2 （含貝雷梁之上的鋼管及頂托、底托）（2+22+8）2=③、施工人員及機具200kg/m22121=24KN/md、振搗時產(chǎn)生的荷載：2121=24KN/m④、貝雷梁：[M]=?m [Q]=則貝雷梁荷載集度為：2751910/(31000)+24+24++171=⑤、彎矩驗算圖1 支架縱梁受力圖M=1/8 1/19=?m＜[M]= KN?m⑥、剪力：Q=1/2＜[Q]=⑦、撓度：fmax=5ql4/384EI=[5（126++2+2+）124]/（2384105250500108）=㎜L/400=30㎜、橫梁驗算（1）、荷載集度支架橫梁采用雙I40a型工字鋼，q=27510/(31000)+24+24++171+=（2）、橫梁受彎應力、剪力計算，計算簡圖見下圖2圖2 支架橫梁受力圖M =1/8ql2=1/8=σ= ==90Mpa【σ】=150MpaQ=τmax==44MPa*85Mpa（3）、撓度驗算 、鋼管柱驗算㎝8㎜的鋼管柱（計算長度9m）R=(12+29)1/21/6=鋼管容許軸應力【σ】=140 Mpa鋼管截面特性：截面積：Am=4268=㎝2截面最小回轉半徑：r===㎝長細比：λ=L/r=900/=查穩(wěn)定系數(shù)表得穩(wěn)定系數(shù)：Φ=強度驗算：σ=【σ】=140Mpa穩(wěn)定性驗算：σ=【σ】=140MPa、基底承載力驗算每根鋼管重：10506106 97850==混凝土基礎自重：26=（混凝土基礎尺寸：長寬高=1）P=++=σ=【σ】=200MPa既有公路路面承載力大于200KPa ,可滿足要求。（二）、現(xiàn)澆梁碗扣支架驗算、支架及模板設計驗算現(xiàn)澆箱梁高度均不超過18m,采用碗扣式支架搭設碗扣 ，立桿外徑為φ48mm鋼管，，（ m）， m， m，支架頂部及底部分別設頂托和底托來調整高度（頂托和底托外露長度滿足相關規(guī)范要求），支架水平和高度方向分別采用鋼管加設水平連接和豎向剪力撐，橫橋向剪力撐間距為4m，縱向間距亦不大于4 m。箱梁底模采用δ=18mm的竹膠板， m的1010cm方木，大楞采用1515cm方木，翼緣板采用鋼模(D、G匝道橋位于R180m的曲線段外)。： 碗扣支架立桿的截面特性，外徑D=48mm，壁厚t=，截面積A=489mm2 ，慣性矩I=121900 mm4，抵抗距W=5080 mm3，回轉半徑i=，每米自重N=（1）、混凝土自重按26KN/m3計，每孔箱梁混凝土數(shù)量190m3，翼緣板長度為2m，則箱底荷載q1=,翼緣板下q1/=（2）、模板自重（含內模，側模及支架）以混凝土自重的5%計，則箱底荷載q2=1Kpa，翼緣板下q2/= Kpa（3）、施工人員，機具，荷載q3= Kpa（4）、澆筑混凝土時的沖擊力荷載q4= Kpa（5）、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載q5=荷載組合：計算強度：q=(q1 + q2)+(q3+q4+ q5) 計算剛度：q=(q1 + q2)、底模驗算（只驗算箱底），底模為δ=18mm的竹膠板，擱置在L=，按連續(xù)梁考慮。、跨中部分① q=(+ 1)+(++ )=② δ=18mm膠合板靜曲強度〔a〕=20mpa（橫紋） 彈性模量E=6500 mpa 慣性矩I=107m4 抵抗距W=105m3③ 跨中彎矩M===中支點彎矩M= qL2= 則抗彎承載力W=M/σ=106= mpa＜〔σ〕=20 mpa撓度：f= qL4/100EI=（）/（100109107）=〔f〕=L/400=300/400= mm、端部端頭底模計算時考慮箱梁為實心，方木間距為25cm。q=(39+1)+(++)=M===σ=106=7mpa〈〔a〕=20 mpaf=（）/（100109107）=〔f〕=250/400= mm、膠合板下方木（橫向分配梁）強度及撓度驗算（，），松木最低抗彎強度值〔σ〕=12 mpa，彈性模量E=9000MPa〔T〕= mpa,方木截面1010cm，跨度L=60cm（1）、跨中區(qū)段跨中區(qū)間單根方木線荷載q==11KN/m按三跨連續(xù)梁計算中支點彎矩M==11=中支點剪力Q= qL=11=方木截面慣性距I=bh3/12=106m41/2截面的面積矩S= bh2/8T=QS/bI=3Q/2bh=（3）/（2）=594Kpa＜〔T〕= Mpaf=（11）/（1009000106106）=〔f〕=L/400=600/400= mm（2）、端部單根方木線荷載q== KN/m中支點彎矩M===中支點剪力Q= qL==σ =M/W=104= Mpa＜〔σ〕=12 MpaT=3Q/2bh=(3)/(2)=825KPa＜〔T〕= Mpaf=(103)/(1009000106106)=〔f〕=L/400=600/400= mm、支架頂托上方木（縱向分配梁 ）強度及撓度驗算縱向分配梁在跨中及端部間距均為60cm，方木跨度在跨度為90cm，在端部為60cm，即L=()m。（1）、跨中部分跨中區(qū)間單根方木線荷載q==22 KN/m方木按兩跨連續(xù)梁計算中支點彎矩M==22=中支點剪力Q= 25qL=22=方木截面抵抗矩W= bh2/6=()/6=104m3方木慣性矩I= bh3=()/12= m41/2截面的面積矩S= bh2/8方木彎應力σ =M/W=104= MPa〈〔σ〕=12 Mpa方木剪應力T= QS/bI=3Q/2bh=3=＜〔T〕= Mpa撓度f= qL4/100EI=(22)/(1009109105)=〔f〕=L/400=900/400= mm（2）端部端部區(qū)段單根方木線荷載q==按三跨連續(xù)梁計算中支點彎矩M===中支點剪力Q===方木彎應力σ =M/W=104= MPa＜〔σ〕=12 Mpa方木剪應力T= 3Q/2bh=(3)/(2)=＜〔T〕= Mpa由于翼板下荷載遠遠小于箱梁底部荷載，故不再驗算。、碗扣支架驗算每根立桿所承受的豎向力按其所支撐的面積內的荷載計算，則縱向分配梁傳遞下來的集中力為：跨中箱底P1==箱梁端部P1′==22KN支架高度按最大高度18m計算，則立桿及橫桿的自重折合12KN/m，18=。單根立桿所承受的最大豎向力為N=22+=（1）立桿穩(wěn)定性，長細比入=L/i=1200/=7680故Φ={（λ+20）/100}2=〔N〕=ΦA〔σ〕=489215=。N〔N〕合格（2）、強度驗算σa=N/A=〔σ〕=215Mpa 合格、地基承載力驗算碗扣式支架立桿支撐在橫向布置的寬度20cm的條形C20混凝土基礎上，基礎下部為厚度100cm的片碎石換填。，=㎡，故基底應力為σ=，經(jīng)過片碎石換填后可滿足要求，片碎石換填底部承壓面積（每根立桿）=㎡.基底應力σ=（+2）/=，一般地層（除淤泥層外）均可滿足此要求，安全。（三）支架預壓支架預壓：支架搭設完畢，為了消除支架與支架間、支架與方木間及地基的非彈性變形及支架的彈性變形，保證箱梁混凝土結構的質量，根據(jù)設計要求進行支架預壓。預壓荷載為箱梁自重的100%。采用編織砂袋按體積比重分孔分級加載的方法，進行支架預壓。預壓時經(jīng)試驗實測確定，調整預壓堆載高度。（1）預壓施工步驟①在支架的底模下面布置測量觀測點，縱向為墩頂、兩端頭共3排，橫向每排5點，見下圖變形觀測點橫向布置圖，另在橋墩處左右各布置1點，這樣共布置15個觀測點。 ②變形觀測點橫向布置圖如下：③預壓前測量各點頂面標高H1值。④按設計的堆載高度，開始加載到50%預壓，進行觀測，取得各點觀測值，然后加載到100%進行觀測，直至各點變形基本穩(wěn)定，取得預壓過程中各點各時段的沉降值和最后的穩(wěn)定值H2。穩(wěn)定值的確定：（不含測量誤差），表明支架已基本沉降到位，可以卸載。⑤預壓卸載后測量各點標高H3值。⑥然后根據(jù)測量成果進行資料整理，即：支架彈性變形為：H3H2支架塑性變形為：H1H3⑦，一般預壓時間為35天，即進行卸載，取得彈性變形數(shù)據(jù)，用來設置箱梁的預拱度。預壓完成后要根據(jù)預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。在各預測時段對所觀測的各點數(shù)據(jù)進行收集整理分析，確定箱梁的預拱度。沉降觀測數(shù)據(jù)記錄表見下表：變形觀測數(shù)據(jù)記錄表測點觀測點里程預壓前標高(m)預壓50%標高(m)預壓100%標高(m)變形量(mm)備注12…（四）、模板安裝模板安裝前先檢查模板質量，按部位分級使用，配制完