【正文】 21 15 根據(jù)上表分別計算堆場使用期 30 年和堆載預壓 90d 的沉降值，并進行比較。 其中，道路與輔建 區(qū)使用荷載較小，使用期按照均載 20kPa 考慮（準永久系數(shù)為） ，計算使用期 50 年的沉降 ，預壓荷載為 50kPa 考慮，計算預壓 90d 的 沉降。 具體計算結果見表 45： 某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 19 表 45 道路、輔建區(qū)范圍內(nèi)的鉆孔沉降 分區(qū)號 代表鉆孔 使用期沉降 50 年（ m） 預壓期沉降 90d（ m） 殘余沉降（ m） 1 S6 2 G44 3 S9 4 G45 5 S12 6 G46 S13 以上為排水板寬 10cm，間距 時的沉降值，下面列出排水板寬 15cm，間距 時的沉降、殘余沉降及差異沉降 ,詳見表 4 4 48： 表 46 分區(qū)計算各鉆孔沉降匯總 （排水板 寬 15cm，間距 ） 分區(qū)號 代表鉆孔 使用期沉降 30 年（ m） 堆載預壓沉降 90d（ m） 殘余沉降（ m） 7 S5 8 K23 9 S8 10 K22 11 S11 12 K21 13 K16 K20 S4 14 K19 15 S7 16 K18 17 S10 18 K17 19 S1 S2 S3 G38 G39 G40 殘余沉降差異（排水板寬 15cm，間距 ）見表 47 和 48： 某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 20 表 47 殘余沉降差異匯總（橫向） 橫向剖面 鉆孔號 鉆孔距離（ m） 殘余沉降差異（ m） 坡比（‰） A2 S5～ K23 K23～ S8 S8～ K22 K22～ S11 S11～ K21 A3 K20～ S4 S4～ K19 K19～ S7 S7～ K18 K18～ S10 S10～ K17 A5 K16～ S1 S1～ S3 A7 G38～ G39 G39～ G40 表 48 殘余沉降差異匯總（縱向） 縱向剖面 鉆孔號 鉆孔距離（ m） 殘余沉降差異（ m） 坡比（‰） B5 S2～ S1 S1～ G39 B9 S5～ S4 B10 K23～ K19 B11 S8～ S7 B12 K22～ K18 B13 S11～ S10 B14 K21～ K17 原有老大堤范圍內(nèi)地基處理 老大堤軸線左右各 15m 范圍內(nèi)先進行回填開山石渣，然后用高能強夯方式處理，采用 4 遍夯工藝，前 3 遍為點夯，夯擊能為 5000kN〃 m，第 4 遍為普夯，夯擊能為， 夯點間距 4m。在做面層結構時，應在結構層底部鋪設雙向 20 kN〃 m 的土工格柵，某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 21 以盡量消除不均勻沉降對使用的影響。且箱角基礎對殘余沉降和殘余沉降差異的 要求與場橋軌道梁相比較寬松，大面積地基堆載預壓處理后能滿足其使用要求。 大面積地基處理沉降計算中使用荷載是按堆場均布荷載計算的，未計入軌道式場橋輪壓作用，軌道式場橋荷載圖示如下： 場橋軌道梁可采用樁基結構或者彈性地基梁結構，采用樁基結構時，軌道荷載由樁基承受；采用彈性地基梁結構時，軌道梁底部最 大地基反力為 198kPa，按 45176。 堆場使用期荷載包括均載 60kPa 和軌道式場橋傳至原泥面土基頂面的附加應力，軌道式場橋傳至原地面時按照 30176。擴散后原泥面上的應力和按均載計算時原泥面上的應力比較見表 71： 某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 22 表 71： 原土基頂面在均載 60kPa 和軌道梁傳遞的荷載作用時的應力比較 區(qū)域劃分 用途 代表鉆孔 使用期正常堆荷時原泥面的應力 使用期軌道梁最大作用力時原泥面的應力 鹽田區(qū)域 （重箱、空箱堆場） S9 ＜ G45 ＜ S12 ＜ G46 ＜ K23 ＜ S8 ＜ K22 ＜ S11 ＜ K21 ＜ K20 ＜ S4 ＜ S5 ＜ K19 ＜ S7 ＜ K18 ＜ S10 ＜ K17 ＜ K16 ＜ 填海區(qū)域 重箱堆場 S1 ＜ S2 ＜ S3 ＜ G38 ＜ G39 ＜ G40 ＜ 場橋軌道梁底部最大地基反力為 198kPa，長期組合系數(shù)取 ，按照 30176。 二次處理方案設計 參照類似工程經(jīng)驗，軌道梁范圍內(nèi)的二次處理擬采用以下 3 種方案： （ 1）方案一：高能級強夯方案 軌道梁底部經(jīng)大面積堆載預壓后，再在軌道梁基礎底部一定范圍內(nèi)進行大能量強某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 25 夯處理，采用錐形錘強夯，夯擊能 5000kN〃 m，每點 8 擊，點夯之后采用普通錘滿夯，夯擊能 1000kN〃 m，點夯夯點布置及軌道梁斷面見下圖。 （ 2）方案二：振沖碎石樁方案 在軌道梁下布置振沖樁，直徑 ，矩形布置，間距 ， 振沖樁長 15m，振沖樁布置及軌道梁斷面見下圖： 圖 82 振沖碎石樁方案示意 振沖樁復合地基承載力特征值可根據(jù)單樁和處理后樁間土承載力特征值按下式計算： fspk＝ mfpk＋（ 1m） fsk 式中： fspk－振沖樁復合地基承載力特征值（ kPa）； m－樁土面積置換率，此處為 ； fpk－樁體承載力特征值，取 400kPa，由此可算出應力比 n＝ ； fsk－處理后樁間土承載力特征值，此處取 150kPa； 某 集裝箱碼頭工程 道路、堆場地基處理設計 26 加固區(qū)土層壓縮量 S1 的計算方法采用復合模量法，復合地基壓縮模量 Esp 通常采用面積加權平均法按下式計算： Esp＝ mEp＋（ 1－ m） Es 式中： Esp－復合地基壓縮模量（ kPa）； m－面積置換率； Ep－樁體壓縮模量，取 70000kPa； Es－樁間土壓縮模量 ，取 25000kPa。 各鉆孔 計算結果 見表 84。復合地基下臥層沉降及整體沉降見表 85， 86： 某 集裝箱碼頭工程