【正文】 7+2)/=(min) 3．?dāng)U花鍵底孔 Φ 43mm 根據(jù)《切削手冊》表 規(guī)定，查得擴孔鉆擴Φ 43mm 孔時的進(jìn)給量，并根據(jù)機床規(guī)格選 f=擴孔鉆擴孔時的切削速度，根據(jù)其他有關(guān)資料，確定為 v= 鉆 其中 v 鉆 為用鉆頭鉆同樣尺寸實心孔時的切削速度。 7） 切削工時 t=l+l1+l2/nf 其中 l=90， l1=4， l2=0 所以 t=90+4/600 =（ min） （ 2） 車Φ 60mm 外圓柱面 а p=1mm f=（《切削手冊》表 ， Ra= m，刀夾圓弧半 徑 rs=） Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中： Cv=242 m=,T=60 xv=,yv=,kM=,kk= Vc=159(m/min) n=843(r/min) 按機床說明書取 n=770r/min 則此時 v=145m/min 切削工時 t=（ l+l1+l2） /nf 其中： l=20 l1=4 l2=0 所以 t=（ 20+4） /770 =（ min） （ 3） 車螺紋 M60 1mm 1）切削速度的計算 見《切削用量手冊》（艾興、肖詩綱編，機械工業(yè)出版社，1985）表 21，刀具壽命 T=60min，采用高速螺紋車刀，規(guī)定粗車螺紋時а p =，走刀次數(shù) i=2 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中： Cv=， m=， xv=， yv=，螺距 t1=1 kM=（ ） =， kk= 所以粗車螺紋時： Vc=(m/min) 精車螺紋時 Vc=(m/min) 2）確定主軸轉(zhuǎn)速 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 19 粗車螺紋時 n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=（ r/min） 按機床說明書取 n=96r/min 實際切削速度 vc=18m/min 精挑螺紋時 n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=195（ r/min） 按機床說 明書取 n=184r/min 實際切削速度 vc=34m/min 3）切削工時 取切入長度 l1=3mm 粗車螺紋工時 t1 =（ l+ l1） /nf*i=(min) 精車螺紋 t2 =（ l+ l1） /nf*i= 所以車螺紋的總工時為 t=t1+t2=（ m/min） 工序 20：鉆、擴花鍵底孔Φ 43mm 及 锪 沉頭孔Φ 55mm，選用機床：轉(zhuǎn)塔車床 C365L。 3） 計算切削速度 見《切削手冊》表 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv =116 （ m/min） 4） 確定主軸轉(zhuǎn)速 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 17 ns=1000vc/∏ dw =568 （ r/min） 按機床選取 n=600r/min 所以實際切削速度 V=∏ dn/1000=∏ 65x600/1000=122(m/min) 5） 檢驗機床功率 主切削力 Fc按《切削手冊》表 所示公式計 算 Fc= CFc axpFc yf Fcvnc FcKFc 其中： CFc=2795， XFc=， YFc=， nFc=， MpK =(σ b/650)nF = kkr= 所 以 Fc=2795 =（ N） 切削時消耗功率 Pc 為 Pc=FcVc/6x 410 =(Kw) 由《切削手冊》表 中 C6201 機床說明書可知， C6201 主電動機功率為，當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速為 600r/min 時，主軸傳遞的最大功率為 ，所以機床功率足夠，可以正常加工。 1） 切削深度 單邊余量 Z=，可一次切除。 5） 切削工時，按《工藝手冊》表 。如果選 nw=480r/min，則速度損失太大。 所以 Vc=242/ =（ m/min） 4）確定機床主軸轉(zhuǎn)速 ns=1000vc/∏ dw=532（ m/min） 按機床說明書（見《工藝手冊》表 ），與 532r/min 相近的機床轉(zhuǎn)速為480r/min 及 600r/min。 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv（ m/min） 其中： Cv=242， Xv=， Yv=， m=。但實際上，由于以后還要鉆花鍵底孔，因此端面不必全部加工，而可以留出一個Φ 40mm 芯部待以后鉆孔時工 序 加 工 尺 寸 及 公 差 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 16 加工掉，故此時實際端面最大加工余量可按 Zmax= 考慮，分兩次加工，а p=3mm計。 計算切削用量 （ 1）粗車 M60 1mm 端面 1） 已知毛坯長度方向的加工余量為 ?? mm，考慮 7176。 60176。а 0= 12176。 刀具：刀片材料 YT15，刀桿尺寸 16 25mm2，κ r=90176。m；車螺紋 M60 1mm。 加工條件 工件材料： 45 鋼正火，σ b=、模鍛。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 15 表 1 加工余量計算表 (mm) 鍛件毛坯 （Φ 39mm 二端面，零件尺寸 ） 粗銑二端面 磨二端面 加工前尺寸 最大 最小 加工后尺寸 最大 118 最小 加工余量（單邊） 2 最大 最小 加工公差 + 確定切削用量及基本工時 工序 15：車削端面、外圓及螺紋。 Φ 39mm 二孔外端面尺寸加工余量和工序間余量及公差分布 見圖。實際上，加工余量有最大加工余 量及最小加工余量之分。 （ 3）銑削余量：銑削的公差余量（單邊）為： Z==（ mm） 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 14 銑削公差：現(xiàn)規(guī)定本工序（粗銑）的加工精度為 IT11 級，因此可知本工序的加工公差為 （入體方向）。鍛件的公差按《工藝手冊》表 ，材質(zhì)系數(shù)取 M1，復(fù)雜系數(shù) S3，則 鍛件的偏差為 ?? mm。參照《工藝手冊》表 分配： 鉆孔：Φ 25mm 鉆孔：Φ 41mm 擴鉆：Φ 42mm 拉花鍵孔（ 16Φ ? mmΦ ? mm ? mm） 花鍵孔要求外徑定心，拉削時的加工余量參照《工藝手冊》表 2Z=1mm。兩內(nèi)孔精度要求界于 IT7～ IT8 之間，參照《工 藝手冊》表 及表 ： 鉆孔：Φ 25mm 鉆孔：Φ 37mm 2Z=12mm 擴鉆：Φ 2Z= 精鏜：Φ 2Z= 細(xì)鏜：Φ ?? mm 2Z= （ 16Φ ? mmΦ ? mm ? mm） 要求花鍵孔為外徑定心，故采用拉削加工。 長度方向的余量查《工藝手冊》表 ～ ，其余量值規(guī)定為 ～ ，現(xiàn)取 。m,只要求粗加工，此時直徑余量 2Z=3mm 已能滿足加工要求。 根據(jù)上述原是資料及加工工藝，分別確定各加工表面的加些加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下： （Φ 62mm 及 M60 1mm） 考慮其加工長度為 90mm，與其聯(lián)結(jié)的非加工表面直徑為Φ 65mm，為簡化模鍛毛坯的外形，現(xiàn)直接取其外圓表面直徑為Φ 65mm。 以上工藝過程詳見附表 1“機械加工工藝過程綜合卡片”。 工序 55 沖箭頭。選用 Z4012 立式 及 專用夾具加工，以花鍵孔及Φ 39mm 孔定位。 工序 40 磨Φ 39mm 二孔端面，保證尺寸 ，以Φ 39mm 孔及花鍵孔定位，選用 M7130 平面磨床及專用夾具加工。 工序 35 精、細(xì)鏜Φ 39mm 二孔。 工序 30 鉆、擴Φ 39mm 二孔及倒角。利用花鍵內(nèi)底孔、Φ 55mm 端面及 RC1/8 錐紋 孔定位，選用 L6120 臥式拉床加工。本工序以花鍵內(nèi)底孔定位，并利用叉部外輪廓消除回轉(zhuǎn)自由度。選用 Z525 立式鉆床及專用鉆模。選用 C6201車床加專用夾具。 工序 10 內(nèi)花鍵孔 5 60176。 工序 05 鉆、擴花鍵底孔Φ 43mm，并 锪 沉頭孔Φ 55mm。 方案三 解決 了上述 問題，因此，最后的加工路線確定如下： 工序 00 車端面及外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。具體來說，當(dāng)Φ 39mm 二孔的外端面以花鍵孔為基準(zhǔn)加工時，如果兩個端面與花鍵孔中心線已保證絕對平行的話（這是很難得），那么由于Φ 39mm 二孔中心線與花鍵孔仍有 100： 的垂直公差，則Φ 39mm 孔與其外端面的垂直度誤差就會很大，甚至?xí)斐沙疃鴪髲U。但在已制訂的工藝路線中卻沒有這樣做：Φ 39mm孔加工時，以Φ 55mm 花鍵孔定位（這是正確的）；而Φ 39mm 孔的外端面加工時，也是以Φ 55mm 花鍵孔定位。在上述工藝路線制訂中也是這樣做了的。由此可以看出：因為Φ 39mm 二孔的中心線要求與Φ 55mm 花鍵孔中心線相垂直，因此，加工及測量Φ 39mm 孔時應(yīng)以花鍵孔為基準(zhǔn)。 通過仔細(xì)考慮零件的技術(shù)要求以及可能采取的加工手段之后，就會發(fā)現(xiàn) 方案二還有其他 問題，主要表現(xiàn)在Φ 39mm 兩個孔及其端面加工要求上。但方案一中的工序 35 雖然代替了方案二中的工序 1 20，減少了裝夾次數(shù)，但在一道工序中要完成這么多工作，除了選用專門設(shè)計的組合機床（但在成批生產(chǎn)時，在能保證加 工精度的情況下，應(yīng)盡量不選用專用組合機床）外，只能選用轉(zhuǎn)塔機床。 工藝方案的比較與分析 上述兩個工藝方案的特點在于： 方案一是先加工以花鍵孔為中心的一組表面，然后以此為基面加工Φ 39mm 二孔；而方案二則與此相反，先是加工Φ 39mm 孔，然后再以此二孔為基準(zhǔn)加工花鍵孔及其外表面。 南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 11 工序 55 沖箭頭。 工序 45 鉆叉部四個 M8mm 螺紋底孔并倒角。 工序 35 精、細(xì)鏜Φ 39mm 二孔。 工序 25 粗銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。 工序 10 內(nèi)花鍵孔 5 60176。 工藝路線方案三 工序 00 車端面及外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。 工序 60 沖箭頭。 工序 50 鉆 M8mm 螺紋 底孔Φ 孔，倒角 120176。 工序 40 鉆 Rc1/8 底孔。 工序 25 車外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm 工序 30 鉆、鏜孔Φ 43mm，并 锪 沉頭孔Φ 55mm。 工序 15 鏜Φ 39mm 二孔（不到尺寸）。 工序 05 精銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 55 檢查。 工序 45 攻螺紋 M8mm 底孔Φ ，倒角 120176。 工序 35 鉆、擴、粗鉸、精鉸兩個Φ 39mm 孔至圖樣尺寸并 锪 倒角 2南昌航空大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 10 45176。 工序 25 粗銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 15 鉆 Rc1/8 底孔。 工序 05 兩次鉆孔并擴鉆花鍵底孔Φ 43mm， 锪 沉頭孔Φ 55mm。除此之外，還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟(jì)效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。 . 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點，應(yīng)當(dāng)適時零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精 度等技術(shù)要求能得到合理的保證。 精基準(zhǔn)的選擇 精基準(zhǔn)的選 擇 主要應(yīng)該考慮 基準(zhǔn)重合的問題。但對本零件來說，如果以Φ 65m