【正文】 的應(yīng)力損失（）混凝土收縮、徐變會使預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縮短，因而引起應(yīng)力損失。對于先張法構(gòu)件，在預(yù)加應(yīng)力（即從鋼筋張拉到與混凝土粘結(jié)）階段，一般按松弛損失值的一半計算，其余一半認(rèn)為在隨后的使用階段中完成；對于后張法構(gòu)件，其松弛損失值則認(rèn)為全部在使用階段中完成?！豆窐蛞?guī)》還規(guī)定，對碳素鋼絲、鋼絞線，當(dāng)時，應(yīng)力松弛損失值為零。由鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失終值，按下列規(guī)定計算：對于精軋螺紋鋼筋一次張拉 （1362） 超張拉 （1363）對于預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線 （1364）式中 ——張拉系數(shù)，一次張拉時，；超張拉時，； ——鋼筋松弛系數(shù)，I級松弛（普通松弛），；II級松弛（低松弛），； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。圖1311 典型的預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛曲線試驗表明：當(dāng)初始應(yīng)力小于鋼筋極限強度的50%時，其松弛量很小，可略去不計。例如，我國的預(yù)應(yīng)力鋼絲與鋼絞線依其加工工藝不同而分為I級松弛（普通松弛）和II級松弛（低松弛）兩種，低松弛鋼筋的松弛值，一般不到前者的1/3；（3）鋼筋松弛與時間有關(guān)。如果鋼筋在一定拉應(yīng)力值下，將其長度固定不變，則鋼筋中的應(yīng)力將隨時間延長而降低，一般稱這種現(xiàn)象為鋼筋的松弛或應(yīng)力松弛，圖1311為典型的預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛曲線。因此計算截面上各批鋼筋彈性壓縮損失平均值可按下式求得： （1360）對于各批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋根數(shù)相同的情況, 將式（1358）代入式(1360)可得到分批張拉引起的各批預(yù)應(yīng)力鋼筋平均應(yīng)力損失為 （1361）式中的為計算截面全部鋼筋重心處由張拉所有預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。由上可知，張拉各批鋼筋所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力之和，就等于由全部（m批）鋼筋的合力在其作用點（或全部筋束的重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，即或?qū)懗? （1358）③為便于計算，還可進(jìn)一步假定同一截面上（截面）全部預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土彈性壓縮應(yīng)力損失的總平均值，作為各批鋼筋由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失值。②假定同一截面（如截面）內(nèi)的所有預(yù)應(yīng)力鋼筋，都集中布于其合力作用點（一般可近似為所有預(yù)應(yīng)力鋼筋的重心點）處，并假定各批預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉力都相等，其值等于各批鋼筋張拉力的平均值。 后張法構(gòu)件多為曲線配筋，鋼筋在各截面的相對位置不斷變化，使各截面的“”也不相同，要詳細(xì)計算，非常麻煩。這樣，當(dāng)張拉后批鋼筋時所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮變形將使先批已張拉并錨固的預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生應(yīng)力損失，通常稱此為分批張拉應(yīng)力損失，也以表示。（2）后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉時混凝土所產(chǎn)生的彈性壓縮是在張拉過程中完成的，故對于一次張拉完成的后張法構(gòu)件，混凝土彈性壓縮不會引起應(yīng)力損失。4）混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件受到預(yù)壓應(yīng)力而產(chǎn)生壓縮變形時，則對于已張拉并錨固于該構(gòu)件上的預(yù)應(yīng)力鋼筋來說，將產(chǎn)生一個與該預(yù)應(yīng)力鋼筋重心水平處混凝土同樣大小的壓縮應(yīng)變，因而也將產(chǎn)生預(yù)拉應(yīng)力損失，這就是混凝土彈性壓縮損失，它與構(gòu)件預(yù)加應(yīng)力的方式有關(guān)。此時，鋼筋將和混凝土一起變形，不會因第二次升溫而引起應(yīng)力損失，故計算的溫差只是（），比（）小很多（因為＞），所以也可小多了。當(dāng)停止升溫養(yǎng)護(hù)時，混凝土已與鋼筋粘結(jié)在一起，鋼筋和混凝土將同時隨溫度變化而共同伸縮，因養(yǎng)護(hù)升溫所降低的應(yīng)力已不可恢復(fù)，于是形成溫差應(yīng)力損失，即 （1353）取預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，則有 （MPa） （1354）為了減小溫差應(yīng)力損失，一般可采用二次升溫的養(yǎng)護(hù)方法，即第一次由常溫升溫至進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。如果在對構(gòu)件加熱養(yǎng)護(hù)時，臺座長度也能因升溫而相應(yīng)地伸長一個，則錨固于臺座上的預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力將保持不變，仍與升溫之前的拉應(yīng)力相同。3）鋼筋與臺座間的溫差引起的應(yīng)力損失（）此項應(yīng)力損失，僅在先張法構(gòu)件采用蒸汽或其他加熱方法養(yǎng)護(hù)混凝土?xí)r才予以考慮。兩端張拉（分次張拉或同時張拉）且反摩阻損失影響長度有重疊時，在重疊范圍內(nèi)同一截面扣除正摩阻和回縮反摩阻損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力可對兩端分別張拉、錨固的情況，分別計算正摩阻和回縮反摩阻損失，分別將張拉端錨下控制應(yīng)力減去上述應(yīng)力計算結(jié)果所得較大值。（1）當(dāng)≤時，預(yù)應(yīng)力鋼筋離張拉端x處考慮反摩阻后的預(yù)拉力損失可按下列公式計算： （1350）式中 ——離張拉端x處由錨具變形產(chǎn)生的考慮反摩阻后的預(yù)拉力損失；——張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，按式（1347）計算；若≥，則表示該截面不受錨具變形的影響，即。確定這根折線，需要求出兩個未知量，一個是張拉端預(yù)應(yīng)力損失，另一個是預(yù)應(yīng)力鋼筋回縮影響長度。兩根直線的交點至張拉端的水平距離即為反摩阻影響長度。考慮反摩阻的作用，此項預(yù)應(yīng)力損失將隨著離開張拉端距離x的增加而逐漸減小，并假定按直線規(guī)律變化。圖1310 考慮反摩阻后預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失計算簡圖圖1310中表示預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除管道正摩阻損失后錨固前瞬間的應(yīng)力分布線，其斜率為?！豆窐蛞?guī)》中的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失簡化計算方法假定張拉端至錨固端范圍內(nèi)由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失沿梁長方向均勻分配，則扣除管道摩阻損失后鋼筋應(yīng)力沿梁長方向的分布曲線簡化為直線（圖1310中）。在回縮影響長度ac內(nèi)，任一截面處的錨具變形損失為以ac為基線的向上垂直距離的兩倍。 圖139 考慮反摩阻后鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計算示意圖從張拉端a至c點的范圍為回縮影響區(qū)，總回縮量應(yīng)等于其影響區(qū)內(nèi)各微分段dx回縮應(yīng)變的累計，即為 （1344）所以 （1345）式中為圖形的面積，即圖形ABca面積的兩倍。錨具變形損失的影響長度為ac，兩曲線間的縱距即為該截面錨具變形引起的應(yīng)力損失。設(shè)張拉端錨下鋼筋張拉控制應(yīng)力（圖139中所示的A點），由于管道摩阻力的影響，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力由梁端向跨中逐漸降低為圖中ABCD曲線。反向摩阻的管道摩阻系數(shù)可假定與正向摩阻的相同。式（1343）未考慮鋼筋回縮時的摩阻影響，所以沿鋼筋全長不變，這種計算方法只能近似適用于直線管道的情況，而對于曲線管道則與實際情況不符，應(yīng)考慮摩阻影響。2）錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）后張法構(gòu)件，當(dāng)張拉結(jié)束并進(jìn)行錨固時，錨具將受到巨大的壓力并使錨具自身及錨下墊板壓密而變形，同時有些錨具的預(yù)應(yīng)力鋼筋還要向內(nèi)回縮；此外，拼裝式構(gòu)件的接縫，在錨固后也將繼續(xù)被壓密變形，所有這些變形都將使錨固后的預(yù)應(yīng)力鋼筋放松，因而引起應(yīng)力損失，用表示，可按下式計算： （1343）式中 ——張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值之和（mm），可根據(jù)試驗確定，當(dāng)無可靠資料時，按附表26采用； ——張拉端至錨固端之間的距離（mm）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。因為它是一種鋼筋回縮自錨式錨具，超張拉后的鋼筋拉應(yīng)力無法在錨固前回降至，一回降鋼筋就回縮，同時就會帶動夾片進(jìn)行錨固。對于后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋，其張拉工藝按下列要求進(jìn)行：對于鋼絞線束對于鋼絲束由于超張拉5%~10%，使構(gòu)件其他截面應(yīng)力也相應(yīng)提高，當(dāng)張拉力回降至?xí)r，鋼筋因要回縮而受到反向摩擦力的作用，對于簡支梁來說，這個回縮影響一般不能傳遞到受力最大的跨中截面（或者影響很小），這樣跨中截面的預(yù)加應(yīng)力也就因超張拉而獲得了穩(wěn)定的提高。如管道為豎平面內(nèi)和水平面內(nèi)同時彎曲的三維空間曲線管道，則可按式（1342）計算： （1342）、——分別為在同段管道水平面內(nèi)的彎曲角與豎向平面內(nèi)的彎曲角；——從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸上的投影長度；或為三維空間曲線管道的長度，以m計； ——管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，可按附表25采用； ——鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)，可按附表25采用。同理，假定鋼筋與平均曲率半徑為的管道壁相貼，且與微段直線鋼筋相應(yīng)的彎曲角為，則鋼筋與管壁間在段內(nèi)的徑向壓力為 （1332）故段內(nèi)的摩擦力為 （1333）令為管道的偏差系數(shù)，則 （1334）（3）彎道部分的總摩擦力預(yù)應(yīng)力鋼筋在管道彎曲部分微段內(nèi)的摩擦力為上述兩部分之和，即 （1335）（4）鋼筋計算截面處因摩擦力引起的應(yīng)力損失值由微段鋼筋軸向力的平衡可得到 （1336）故 或?qū)懗? （1337）將上式兩邊同時積分可得到 由張拉端邊界條件：，時，則，代入上式可得到，于是 （1338）亦即 故 （1339）為計算方便，式中l(wèi)近似地用其在構(gòu)件縱軸上的投影長度x代替，則上式為 （1340） 式中為距張拉端為x的計算截面處，鋼筋實際的張拉力。由此求得微段鋼筋與彎道壁間的徑向壓力為 （1328）鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)設(shè)為，則微段鋼筋dl的彎道影響摩擦力為 （1329）由圖138c）可得到 （1330）故 （1331）式中 N——預(yù)應(yīng)力筋的張拉力；——單位長度內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋對彎道內(nèi)壁的徑向壓力；——單位長度內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋對彎道內(nèi)壁的摩擦力（由引起）。曲線部分摩擦損失是由以上兩部分影響構(gòu)成的，故要比直線部分摩擦損失大得多。摩擦損失主要由管道的彎曲和管道位置偏差引起的。鋼筋在任意兩個截面間的應(yīng)力差值，就是這兩個截面間由摩擦所引起的預(yù)應(yīng)力損失值。1）預(yù)應(yīng)力筋與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失（） 后張法的預(yù)應(yīng)力筋，一般由直線段和曲線段組成。一般情況下，可主要考慮以下六項應(yīng)力損失值。 在實際工程中，對于僅需在短時間內(nèi)保持高應(yīng)力的鋼筋，例如為了減少一些因素引起的應(yīng)力損失，而需要進(jìn)行超張拉的鋼筋，可以適當(dāng)提高張拉應(yīng)力，但在任何情況下，鋼筋的最大張拉控制應(yīng)力，對于鋼絲；。不同性質(zhì)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)分別確定其值，對于鋼絲與鋼絞線，因拉伸應(yīng)力－應(yīng)變曲線無明顯的屈服臺階，其與抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值的比值應(yīng)相應(yīng)地定得低些；而精軋螺紋鋼筋，一般具有較明顯的屈服臺階，塑性性能較好，故其比值可相應(yīng)地定得高些。另外，高應(yīng)力狀態(tài)使構(gòu)件可能出現(xiàn)縱向裂縫；并且過高的應(yīng)力也降低了構(gòu)件的延性。從提高預(yù)應(yīng)力鋼筋的利用率來說，張拉控制應(yīng)力應(yīng)盡量定高些，使構(gòu)件混凝土獲得較大的預(yù)壓應(yīng)力值以提高構(gòu)件的抗裂性，同時可以減少鋼筋用量。如果鋼筋初始張拉的預(yù)應(yīng)力（一般稱為張拉控制應(yīng)力）為，相應(yīng)的應(yīng)力損失值為，則它們與有效預(yù)應(yīng)力間的關(guān)系為 （1325） 鋼筋的張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力是指預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固前張拉鋼筋的千斤頂所顯示的總拉力除以預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積所求得的鋼筋應(yīng)力值。這種預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力隨著張拉、錨固過程和時間推移而降低的現(xiàn)象稱為預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)加力的計算與預(yù)應(yīng)力損失的估算設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件時，需要事先根據(jù)承受外荷載的情況，估定其預(yù)加應(yīng)力的大小。因是受壓區(qū)高度的函數(shù)，故截面型式確定后，斜截面受壓區(qū)高度x也就不難求得，受壓區(qū)合力作用點的位置也隨之可以確定。 水平投影長度C確定后，尚應(yīng)確定受壓區(qū)合力作用點的位置O，以便確定各力臂的長度。但其斜截面的水平投影長度C，仍需自下而上，按不同傾斜角度試算確定。2）斜截面抗彎承載力計算根據(jù)斜截面的受彎破壞形態(tài)，仍取斜截面以左部分為脫離體（圖137），并以受壓區(qū)混凝土合力作用點o（轉(zhuǎn)動鉸）為中心取矩，由，得到矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力計算公式為 ≤ （1321）式中 ——斜截面受壓端正截面的最大彎矩組合設(shè)計值；、——縱向普通受拉鋼筋合力點、縱向預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點至受壓區(qū)中心點O的距離；——與斜截面相交的同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋合力點至受壓區(qū)中心點O的距離；——與斜截面相交的同一平面內(nèi)箍筋合力點至斜截面受壓端的水平距離。在實際工程中，預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁也有采用腹板內(nèi)設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋（箍筋）的情況，這時應(yīng)換為豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋（箍筋）的配筋率；為斜截面內(nèi)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋（箍筋）的間距（mm）；為為豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋（箍筋）抗